Диплом отопление и вентиляция жилого дома

Аннотация
Дипломный проект на тему «Отопление и вентиляция здания автосалона «SKODA» по ул. Транспортная, г. » (далее – проект) разработан в соответствии с заданием и состоит из расчетно-пояснительной записки объемом 177 страниц и графической части в объеме 15 листов формата А1, в том числе:
-по отоплению и вентиляции 13 листов
-по организации и технологии СМР 1 лист
-по автоматизации 1 лист
Проект выполнен в объеме технического проекта с разработкой рабочих чертежей отдельных узлов и деталей.
В разделах отопление и вентиляции описана системы и оборудования применяемые в данном проекте, произведены расчеты систем отопления, теплоснабжения, вентиляции и холодоснабжения здания автосалона. Разработаны схемы трассировки и прокладки трубопроводов и воздуховодов, а так же выполнены узловые схемы, разрезы приточных вентиляционных камер и спецификация оборудования.
В разделах по технико-экономическому обоснованию проекта и организации и технологии строительно-монтажных работ описаны основные экономические показатели, составлены планы и графики, описана технология производства проведения строительно-монтажных работ. Произведены расчеты сметной стоимости систем отопления и вентиляции, рассчитаны капитальные вложения и затраты на производство монтажных работ. Разработаны графики в потребности оборудования, машин и механизмов для производства монтажных работ, а так же график поставки материалов и оборудования. Выполнен календарный план-график по производству работ.
В разделе автоматизации систем отопления и вентиляции описана автоматизация приточных вентиляционных камер, воздушно-тепловых завес.
В разделе по охране труда, технике безопасности, противопожарной технике представлены расчеты определения категории тяжести труда и расчет эвакуационных путей. Разработаны мероприятия по обеспечению противопожарной безопасности. Описаны возможные чрезвычайные ситуации.
Выполняемые расчеты по разделу отопление и вентиляция представлены в приложении.

Annotation
The graduation project on «Heating and ventilation motor show «SKODA» on the street Transport, 2 in Orenburg» (hereinafter — the graduation project) developed in accordance with the task and consists of settlement and explanatory notes volume of 177 pages and graphic part in the volume of 15 sheets of A1 including:
— on heating and ventilation 13 sheets
— on organization and CIW technology 1 sheet
— on automation 1 sheet
The project was implemented in the volume of technical project with the development of working drawings of separate units and parts.
In sections heating and ventilation system and equipment described in this project applicable, calculations were made of heating systems, heating, ventilation and cooling systems buildings motor show. The schemes and tracing piping and ductwork, as well as made the nodal schemes, sections of air-ventilation chambers and equipment specifications.
In sections on the feasibility study of the project and organization and technology of construction and installation work describes the main economic indicators, drawn up plans and schedules, describes the technology of production of construction works. Calculations of the estimated cost heating and ventilation systems, calculated capital investments and production costs of installation works. There are charts in need of equipment and machinery for the production and installation works, as well as the timetable for the delivery of materials and equipment. Made calendar schedule for the production of works.
In section of automation systems and ventilation air supply automation described ventilation chambers, air curtains.
In the section on labor protection, safety, fire technique provides estimates of the severity of the labor category definition and calculation of evacuation routes. Actions have been developed to ensure the fire safety. Describes possible emergencies.
Calculations performed for section heating and ventilation are presented in the appendix.

Содержание
Введение………………………………………………………………………………. 8
1 Общие сведения……………………………………………………………………… 9
1.1 Характеристика района строительства. Климатологические данные………. 9
1.2 Расчетные параметры внутреннего воздуха………………………………… 10
2 Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций……………. 11
2.1 Исходные данные……………………………………………………………… 11
2.2 Порядок расчета……………………………………………………………… 13
3 Расчет тепловых потерь…………………………………………………………… 16
3.1 Порядок расчета……………………………………………………………… 16
4 Расчет теплопоступлений………………………………………………………… 18
4.1 Выделение теплоты и влаги людьми………………………………………… 18
4.2 Выделение теплоты от источников освещения……………………………… 18
4.3 Теплопоступление через заполнение световых проемов…………………… 19
4.4 Теплопоступление от системы дежурного отопления……………………… 21
5 Тепловой баланс здания…………………………………………………………… 22
6 Определение расходов общеобменной приточной и вытяжной вентиляции…. 23
7 Расчет воздухораспределения в расчетных помещениях………………………. 24
8 Система отопления………………………………………………………………… 26
9 Тепловой расчет системы отопления……………………………………………… 27
10 Гидравлический расчет системы отопления…………………………………… 28
11 Система вентиляции……………………………………………………………… 30
12 Аэродинамический расчет общеобменной приточно-вытяжной системы вентиляции………………………………………………………………………………. 31
13 Система теплоснабжения………………………………………………………… 33
14 Расчет воздушно-тепловых завес………………………………………………… 34
15 Мероприятия по обеспечению пожарной безопасности……………………… 37
16 Технико-экономическое обоснование принятых технических решений……… 42
16.1 Варианты систем отопления и теплоснабжения…………………………… 43
16.2 Сметная стоимость…………………………………………………………… 43
16.3 Сравнительный анализ……………………………………………………… 45
17 Смета на монтаж систем отопления и вентиляции…………………………….. 49
17.1 Локальный сметный расчет………………………………………………… 49
18 Организация и технология строительно-монтажных работ…………………… 51
18.1 Потребность в основных строительных машинах, механизмах, инвентаря, и оборудования………………………………………………………………… 56
18.2 Строительная готовность объекта…………………………………………. 56
18.3 Требования к качеству монтажа…………………………………………… 57
18.4 Календарное планирование………………………………………………… 58
18.5 Работы по монтажу вентиляционной системы……………………………. 59
18.6 Технология производства работ…………………………………………… 60
18.7 Технологическая карта на монтаж приточной камеры и вентилятора…… 61
18.8 Указания по технике безопасности………………………………………… 62
19 Автоматизация систем отопления и вентиляции………………………………. 64
20 Мероприятия по охране труда, технике безопасности, противопожарной технике…………………………………………………………………………………… 66
20.1 Анализ и обеспечение безопасных условий труда………………………… 66
20.2 Расчет категории тяжести условий труда…………………………………. 70
20.3 Возможные чрезвычайные ситуации и мероприятия по их ликвидации… 71
Заключение…………………………………………………………………………… 80
Список использованных источников………………………………………………. 81
Приложение А………………………………………………………………………… 82
Приложение Б………………………………………………………………………… 90
Приложение В……………………………………………………………………… 135
Приложение Г……………………………………………………………………… 143
Приложение Д……………………………………………………………………… 149
Приложение Е……………………………………………………………………… 151
Приложение Ж……………………………………………………………………… 163
Приложение З……………………………………………………………………… 173
Приложение И……………………………………………………………………… 176

Введение
В рамках развития национальных приоритетов по улучшению уровня благосостояния населения происходит развитие автокредитования. Совместно с этим осуществляется массовое открытие сборочных предприятий иностранных компаний. Реализуются государственные программы по стимулированию автомобильной промышленности, а также формируется политика направленная на создание крупнейшего европейского центра по производству автомобилей. В связи с этими обстоятельствами возникает необходимость строительства современных центров продаж и обслуживания автомобилей.
Дипломный проект выполнен в соответствии с нормами и стандартами. Здание автосалона «SKODA» в осях имеет размеры 60х30м. Строительство будет производиться в городе по улице Транспортная. Здание каркасное, фундаменты ж/б столбчатые и свайные из монолитного бетона, цоколь кирпичный из глиняного одинарного кирпича на цементно-песчаном растворе с утеплением, стены наружные – сэндвич панели, кровля – малоуклонная радиального вида, утепленная сэндвич панелями, двери наружные, окна и витражи алюминиевые.
Привести характеристику предприятия, сформировать задачи работы, перечислить методы и средства, кратко изложить ожидаемый результат. (Не более 20% от общего объема записки)

1 Общие сведения
1.1 Характеристика района строительства. Климатологические данные
Часть исходных данных указана в задании, остальные принимаются в соответствии с нормативной документацией.
СНиП 23-02-2003 «ТЕПЛОВАЯ ЗАЩИТА ЗДАНИЙ».
СП 23-101-2004 «ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ».
СНиП 41-01-2003 «ОТОПЛЕНИЕ, ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ».
СП 60.13330.2012 «ОТОПЛЕНИЕ, ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА».
СНиП 23-01-99* «СТРОИТЕЛЬНАЯ КЛИМАТОЛОГИЯ».
СП 131.13330.2012 «СТРОИТЕЛЬНАЯ КЛИМАТОЛОГИЯ».
Климатологические данные.
Район строительства – г. .
Количество работающих человек – 50.
Географическая широта – 52°с.ш.a
Климат территории – резко-континентальный.
Климатический район строительства – IIIА.
Влажностная зона района строительства – сухая.
Влажностный режим эксплуатации расчетного помещения – нормальный.
Расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления – -32°С в холодный период года (параметр Б, температура воздуха наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92).
Расчетная температура наружного воздуха для проектирования вентиляции – +27°С в теплый период года (параметр А, температура воздуха обеспеченностью 0,95) и -32°С в холодный период года (параметр Б, температура воздуха наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92).
Продолжительность отопительного периода – 195 суток.
Средняя температура наружного воздуха за отопительный период – -6,1°С.
Средняя годовая температура наружного воздуха – +5,0°С.
Максимальное значение суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной) при ясном небе в теплый период год – 852Вт/м2 на горизонтальную поверхность и 781Вт/м2 на вертикальную поверхность западной ориентации.
Среднее значение суммарной солнечной радиации в теплый период года – 329Вт/м2 на горизонтальную поверхность и 194Вт/м2 на вертикальную поверхность западной ориентации.
Температура наружного воздуха, средняя наиболее холодного месяца – -12,9°С.
Температура наружного воздуха, средняя наиболее жаркого месяца – +22,0°С.
Относительная влажность наружного воздуха в наиболее холодный зимний и наиболее жаркий летний месяцы – 79% и 58% соответственно.
Максимальная амплитуда колебаний температуры самого жаркого и самого холодного месяцев – 22,7°С и 26,5°С соответственно.
Среднее значение среднемесячных температур зимнего периода – -11,7°С.
Средняя за зимний период упругость водяного пара – 223Па.
Максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь – 5,9м/с.
Минимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль – 3,8м/с.
1.2 Расчетные параметры внутреннего воздуха
Микроклиматические параметры внутреннего воздуха выбираются в соответствии с оптимальными и допустимыми условиями, в зависимости от тяжести выполняемых работ и технологическим требованиям, согласно.
СНиП 41-01-2003 «ОТОПЛЕНИЕ, ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ».
СП 60.13330.2012 «ОТОПЛЕНИЕ, ВЕНТИЛЯЦИЯ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА».
ГОСТ 30494-96 «ЗДАНИЯ ЖИЛЫЕ И ОБЩЕСТВЕННЫЕ. ПАРАМЕТРЫ МИКРОКЛИМАТА В ПОМЕЩЕНИЯХ».
СНиП 2.09.04-87* «АДМИНИСТРАТИВНЫЕ И БЫТОВЫЕ ЗДАНИЯ».
СП 44.13330.2011 «АДМИНИСТРАТИВНЫЕ И БЫТОВЫЕ ЗДАНИЯ».
ГОСТ 12.1.005-88* «ОБЩИЕ САНИТАРНО-ГИГИЕНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ К ВОЗДУХУ РАБОЧЕЙ ЗОНЫ».
СанПиН 2.2.4.548-96 «ГИГИЕНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ К МИКРОКЛИМАТУ ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ПОМЕЩЕНИЙ».
СТО 00044807-001-2006 «ТЕПЛОЗАЩИТНЫЕ СВОЙСТВА ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ ЗДАНИЙ».
Расчетные параметры внутреннего воздуха.
Температура помещений в холодный период года – +17 – +21°С.
Температура помещений в теплый период года – +16 – +28°С.
Относительная влажность помещений в холодный период года – 30 – 60%.
Относительная влажность помещений в теплый период года – 65 – 70%.
Скорость движения (подвижность) воздуха в холодный период года – не более 0,2м/с.
Скорость движения (подвижность) воздуха в теплый период года – 0,2 – 0,5м/с.
Дипломный проект отопления и вентиляции разработан в соответствии со СНиП 3.05.01-85 «ВНУТРЕННИЕ САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ СИСТЕМЫ», СНиП 2.08.02-89* «ОБЩЕСТВЕННЫЕ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ».
2 Теплотехнический расчет наружных ограждающих конструкций
2.1 Исходные данные
Расчет выполнен в соответствии со СНиП 23-02-2003 «ТЕПЛОВАЯ ЗАЩИТА ЗДАНИЙ» и СП 23-101-2004 «ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕПЛОВОЙ ЗАЩИТЫ ЗДАНИЙ».
Расчетная температура внутреннего воздуха – +20°С.
Расчетная относительная влажность внутреннего воздуха – 55%.
Условие эксплуатации ограждающих конструкций – А.
В соответствии с разделом 5 [5] наружные ограждающие конструкции зданий должны удовлетворять:
— нормируемому сопротивлению теплопередаче Rreq для однородных конструкций наружного ограждения — по R0, для неоднородных конструкций — по приведенному сопротивлению теплопередаче R0r; при этом должно соблюдаться условие R0 (или R0r) ≥ Rreq;
— расчетному температурному перепаду Δt0 между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, определяемому по формуле (2.4), при этом расчетный температурный перепад не должен превышать нормируемых величин Δtп, установленных в таблице 5 [5];
— минимальной температуре, равной температуре точки росы td при расчетных условиях внутри помещения на всех участках внутренней поверхности наружных ограждений с температурами τint; при этом должно соблюдаться условие τint ≥ td.
Градусо-сутки отопительного периода Dd, °С·сут, определяют по формуле
Dd=(tint-tht)·zht, (2.1)
где tint – расчетная средняя температура внутреннего воздуха здания, °С;
tht, zht – средняя температура наружного воздуха, °С, и продолжительность, сут, отопительного периода.
Величина нормируемого значения сопротивления теплопередачи Rreq, (м2·°С)/Вт, ограждающих конструкций из условий энергосбережения определяется по формуле
Rreq=a·Dd+b, (2.2)
где Dd – градусо-сутки отопительного периода, °С·сут;
а, b – коэффициенты, значения которых следует принимать по данным таблицы для соответствующих групп зданий, таблица 4 [5].
Величина нормируемого значения сопротивления теплопередаче Rreq, (м2·°С)/Вт, ограждающих конструкций из условий санитарно-гигиенических требований определяется по формуле
Rreq=n·(tint-text)/(Δtn·αint), (2.3)
где n – коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, таблица 6 [5];
Δtn – нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха tint и температурой внутренней поверхности tint ограждающей конструкции, °С, таблица 5 [5];
αint – коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м2·°С), таблица 7 [5];
tint — то же, что и в формуле (2.1);
text – расчетная температура наружного воздуха в холодный период года, °С, для всех зданий, кроме производственных зданий, предназначенных для сезонной эксплуатации, принимаемая равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92, [3].
Расчетный температурный перепад Δt0, °С, между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции не должен превышать нормируемых величин Δtn, °С, установленных в таблице 5 [5], и определяется по формуле
Δt0=n·(tint-text)/(R0·αint), (2.4)
где R0 – приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций, (м2·°С)/Вт;
Тепловую инерцию D ограждающей конструкции следует определять по формуле
D=R1·s1+R2·s2+. +Rn·sn, (2.5)
где R1, R2, . Rn – термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, (м2·°С)/Вт, определяемые по формуле (2.6);
s1, s2, . sn – расчетные коэффициенты теплоусвоения материала отдельных слоев ограждающей конструкции, Вт/(м2·°С), приложение Д [6].
Термическое сопротивление R, (м2·°С)/Вт, однородного слоя многослойной ограждающей конструкции, а также однослойной ограждающей конструкции следует определять по формуле
R=δ/λ, (2.6)
где δ – толщина слоя, м;
λ – расчетный коэффициент теплопроводности материала слоя, Вт/(м·°С), приложение Д [6].
Термическое сопротивление ограждающей конструкции Rk, (м2·°С)/Вт, с последовательно расположенными однородными слоями следует определять как сумму термических сопротивлений отдельных слоев
Rk=R1+R2+. +Rn+Ra.l, (2.7)
где R1, R2, . Rn – термические сопротивления отдельных слоев ограждающей конструкции, (м2·°С)/Вт, определяемые по формуле (2.6);
Ra.l – термическое сопротивление замкнутой воздушной прослойки, таблица 7 [6].
2.2 Порядок расчета
Градусо-сутки отопительного периода Dd, °С·сут
Dd=(20-(-6,1))·195=5090°С·сут
Расчет климатологических и теплоэнергетических параметров производился в программе Microsoft Excel (приложение А).
Расчет климатологических и теплоэнергетических параметров представлен в таблице 1-3.
Таблица 1 – Климатологические и теплоэнергетические параметры
Вид ограждений Нормативный температурный перепад Rreg, (м2·°С)/Вт Приведенное сопротивление теплопередаче R0r, (м2·°С)/Вт
Стена 2,727 3,229
Покрытие 3,636 4,195
Окна и витражи 0,454 0,560
Пол по грунту — 5,145
Двери и ворота — 1,937
Таблица 2 – Климатологические и теплоэнергетические параметры
Вид ограждений Нормируемый температурный перепад Δtп, °С Расчетный температурный перепад Δt0, °С
Стена 4,5 1,85
Покрытие 4,0 1,42
Окна и витражи — 11,61
Пол по грунту 2,5 0,70
Двери и ворота — —

Таблица 3 – Климатологические и теплоэнергетические параметры
Вид ограждений Температура точки росы td, °С Температура на поверхности ограждений τint, °С
Стена 10,5 18,15
Покрытие 10,5 18,58
Окна и витражи — 8,39
Пол по грунту 10,5 19,30
Двери и ворота — —
Наружные стены – сэндвич панели толщиной 150мм (приведенное сопротивление теплопередаче R0 = 3,229(м·°С)/Вт) включают:
-листы из тонколистовой оцинкованной стали с защитным полимерным покрытием толщиной 1,2мм, λА = 58Вт/(м·°С);
-утеплитель пенополистирол толщиной 150мм, λА = 0,041Вт/(м·°С).
Отбортовка листового материала вдоль протяженных сторон панели приводит к образованию теплопроводного включения имеющего ширину 2,6мм.
Толщина утеплителя наружных стен определяется из формулы (1.7):
δ=λиз·(R0r-1/αint-δст/λст-δст/λст-1/αext)=0,041·(3,229-1/8,7-0,0012/58-0,0012/58-1/23)=0,146м
Полы по грунту – (приведенное сопротивление теплопередаче R0 = 5,145(м·°С)/Вт) включают:
-грунт, основания с втрамбованным щебнем или гравием;
-битум нефтяной строительный толщиной 2мм, λА = 0,27Вт/(м·°С);
-щебень из доменного шлака толщиной 50мм, λА = 0,24Вт/(м·°С);
-бетон на гравии или щебне из природного камня В7,5 толщиной 150мм, λА = 1,74Вт/(м·°С);
-бетон на гравии или щебне из природного камня В15 толщиной 100мм, λА = 1,74Вт/(м·°С);
-раствор цементно-песчаный толщиной 20мм, λА = 0,76Вт/(м·°С);
-керамическая плитка толщиной 30мм, λА = 0,58Вт/(м·°С);
Покрытие — сэндвич панели толщиной 200мм (приведенное сопротивление теплопередаче R0 = 4,195(м·°С)/Вт) включают:
-листы из тонколистовой оцинкованной стали с защитным полимерным покрытием толщиной 1,2мм, λА = 58Вт/(м·°С);
-утеплитель пенополистирол толщиной 200мм, λА = 0,041Вт/(м·°С).
Отбортовка листового материала вдоль протяженных сторон панели приводит к образованию теплопроводного включения имеющего ширину 2,6мм.
Толщина утеплителя наружных стен определяется из формулы (1.7):
δ=λиз·(R0r-1/αint-δст/λст-δст/λст-1/αext)=0,041·(4,195-1/8,7-0,0012/58-0,0012/58-1/23)=0,197м
Окна и витражи – алюминиевые, двухкамерные стеклопакет из обычного стекла (приведенное сопротивление теплопередаче R0 = 0,56(м·°С)/Вт).
Ворота – подъемные секционного типа (приведенное сопротивление теплопередаче R0 = 1,937(м·°С)/Вт).
Двери – наружные алюминиевые (приведенное сопротивление теплопередаче R0 = 1,937(м·°С)/Вт); внутренние деревянные, металлопластиковые, противопожарные.
3 Расчет тепловых потерь
Расчетные тепловые потери отапливаемого здания определяются суммой потерь теплоты отапливаемых помещений.
Расчет тепловых потерь производиться для основных периодов года: холодного, переходного и при необходимости теплого.
Тепловые потери в помещениях в общем виде слагаются из тепловых потерь через ограждающие конструкции Qогр, тепловых затрат на нагревание наружного воздуха, поступающего через открываемые ворота, двери и другие проемы и щели в ограждениях Qинф, а также на нагревание поступающих снаружи материалов, оборудования и транспорта Qмат. Тепловые затраты могут также быть при испарении жидкости и других эндотермических технологических процессах Qтехн, при подаче воздуха для вентиляции с пониженной температурой по сравнению с температурой помещений Qвент, т.е.:
Qпот=Qогр+Qинф+Qмат+Qтехн+Qвент (3.1)
3.1 Порядок расчета
Тепловые потери через ограждающие конструкции помещений Qогр, Вт, складываются из потерь теплоты через отдельные ограждающие конструкции
Qогр=k·A·(tp-text)·n·(1+∑β), (3.2)
где k – коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции Вт/(м2·°С), найденный по формуле (3.3);
A – расчетная площадь ограждающей конструкции, м2;
tр – расчетная температура помещения, °С;
text – расчетная температура наружного воздуха, °С;
n – коэффициент учета положения наружной поверхности по отношению к наружному воздуху, таблица 6 [5];
β – добавочные потери теплоты в долях от основных потерь, определяются по приложению. 8 [1].
k=1/R0r, (3.3)
где R0r – приведенное сопротивление теплопередаче, (м2·°С)/Вт, таблица 1.
Тепловые потери на нагрев инфильтрирующегося наружного воздуха в помещение определяются по формуле:
Qинф=0,28·∑Gi·c·(tp-text)·k, (3.4)
где ∑Gi – расход инфильтрирующегося воздуха через ограждающие конструкции, кг/ч, находиться по формуле (3.6);
c – удельная теплоемкость воздуха, равная 1кДж/(кг·°С);
k – коэффициент учета влияния встречного теплового потока в ограждающих конструкциях, определяется по приложению 9 [1];
Тепловые потери на нагрев инфильтрирующегося воздуха в помещениях жилых и общественных зданий при естественной вытяжной вентиляции, не компенсируемого подогретым приточным воздухом определяется по формуле:
Qинф=0,28·Ln·ρ·c·(tp-text), (3.5)
где Ln – расход удаляемого воздуха не компенсируемый подогретым приточным воздухом, м3/ч;
ρ – плотность наружного воздуха, кг/м3, определяется по формуле (3.8);
Следует принимать наибольшую из величин, полученных по формулам (3.4) и (3.5).
∑Gi=(0,21·∑Δp10,67·A1)/R1+(∑Δp20,5·A2)/R2+(∑Δp3·0,5·l), (3.6)
где Δp – разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях соответственно окон, балконных дверей и фонарей – Δp1; наружных дверей, ворот и открытых проемов – Δp2; стыков стеновых панелей – Δp3, Па, находятся по формуле (3.7);
A1, R1 – соответственно площадь окон, балконных дверей и фонарей, м2; сопротивление их воздухопроницанию, (м2·ч)/кг, находиться по [5];
A2, R2 – соответственно площадь наружных и внутренних дверей, ворот и открытых проемов, м2, сопротивление их воздухопроницанию (м2·ч)/кг, находиться по приложению 9 [1];
L – длина стыков стеновых панелей, м.
Δpi=(H-hi)·(γi-γp)+0,5·ρi·ν2·(ce,n-ce,p)·k-pint, (3.7)
где H – высота здания от уровня земли до верха карниза, центра вытяжных отверстий фонаря или шахты, м;
hi – расчетная высота от уровня земли до верха окон, балконных дверей, дверей, ворот проемов или до оси горизонтальных и середины вертикальных стыков стеновых панелей, м;
γi, γp – удельный вес наружного воздуха и воздуха в помещении, Н/м3, определяется по формуле (3.9);
ρi – плотность наружного воздуха, кг/м3;
ν – скорость ветра, м/с, принимаемая по [3];
ce,n, ce,p – аэродинамический коэффициент соответственно для наветренной и подветренной поверхностей ограждающих конструкций здания, принимаются по [13];
k – коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания, принимается по [13];
pint – условно-постоянное давление воздуха в помещении, Па.
ρ=353/(273+t) (3.8)
γ=3463/(273+t) (3.9)
Инфильтрация воздуха в помещения через стыки стеновых панелей учитывается только для жилых зданий.
Расчет тепловых потерь здания производился в программе Microsoft Excel (приложение Б).
4 Расчет теплопоступлений
Расчетные теплопоступления в помещения здания определяются суммой поступления теплоты от различных источников теплоты.
Тепловыделения в помещениях в общем виде составляются из теплоотдачи людьми Qл, теплопроводов и нагревательного технологического оборудования Qоб, тепловыделений источниками искусственного освещения и работающим электрическим оборудованием Qэл, нагретыми материалами и изделиями Qмат, теплопоступлений от экзотермических технологических процессов Qтехн и солнечной радиации Qс.р, т.е.:
Qвыд=Qл+Qоб+Qэл+Qмат+Qтехн+Qс.р (4.1)
4.1 Выделение теплоты и влаги людьми
При расчете мощности отопительной системы учитываются явные и полные тепловыделения от людей Qл, Вт. Выделение теплоты и влаги людьми зависит от затраченной ими энергии и температуры воздуха в помещении. Для расчета используется таблица 2.2 [15].
Qляв=qчеляв·n, (4.2)
где qчеляв – количество явной теплоты выделяемое человеком при данной температуре воздуха в помещении, Вт;
n – количество человек.
Qлпол=qчелпол·n, (4.3)
где qчелпол – количество полной теплоты выделяемое человеком при данной температуре воздуха в помещении, Вт;
Wл=ωчел·n, (4.4)
где ωчел – количество влаги выделяемой человеком при данной температуре воздуха в помещении, г/ч;
Расчет выделений теплоты производился в программе Microsoft Excel (приложение В).
4.2 Выделение теплоты от источников освещения
Принято считать, что вся энергия, затрачиваемая на освещение, переходит в теплоту, нагревающую воздух помещения; при этом пренебрегают частью энергии, нагревающей конструкции здания и уходящей через них. Тепловыделения от источников искусственного освещения Qосв, Вт, определяются по формуле:
Qосв=Nосв, (4.5)
где Nосв – суммарная мощность источников выделения, Вт;
Расчет выделений теплоты производился в программе Microsoft Excel (приложение В).
4.3 Теплопоступление через заполнение световых проемов
Количество теплоты, QΙΙ, Вт, поступающей в помещение в каждый час расчетных суток через заполнение световых проемов площадью FΙΙ, м2, определяется по формуле:
QΙΙ=(qΙΙр+qΙΙт)·FΙΙ, (4.6)
где qΙΙр – теплопоступления от солнечной радиации, Вт/м2, для вертикального заполнения световых проемов определяется по формуле (4.7);
qΙΙт – теплопоступления, обусловленные теплопередачей, Вт/м2, определяется по формуле (4.8);
FΙΙ – суммарная площадь световых проемов, м2.
Теплопоступления от солнечной радиации qΙΙр, Вт/м2, рассчитываются по формуле:
qΙΙр=(qпв·Kинсв+qрв·Kобл)·Kотн·τ2, (4.7)
где qпв, qрв – количество теплоты соответственно прямой и рассеянной солнечной радиации, поступающей в помещение в каждый час расчетных суток через одинарное вертикальное остекление световых проемов, Вт/м2, принимается по таблице 2.3 [15];
Kинсв – коэффициент инсоляции для вертикального заполнения световых проемов, рассчитывается по формуле (4.9);
Kобл – коэффициент облучение, рассчитывается по формуле (4.10);
Kотн – коэффициент относительного проникновения солнечной радиации через заполнение светового проема, отличающееся от обычного одинарного остекления, принимается по таблице 2.4 [15];
τ2 – коэффициент, учитывающий затенение светового проема переплетами, принимается по таблице 2.5 [15].
Теплопоступления, обусловленные теплопередачей qΙΙт, Вт/м2, рассчитываются по формуле:
qΙΙр=(tн.усл-tint)/RΙΙ, (4.8)
где tн.усл – условная температура наружной среды, °С, определяется по формуле (4.11);
tint – температура воздуха в помещении в теплый период года, °С;
RΙΙ – сопротивление теплопередаче заполнения световых проемов, (м2°С)/Вт, определяется по таблице 2.4 [15].
Коэффициент инсоляции для вертикального заполнения световых проемов Kинсв определяется по формуле:
Kинсв=(1-(Lг·ctgβ-a)/H)·(1-(Lв·tgAс.о-c)/B), (4.9)
где Lг, Lв – размер горизонтальных и вертикальных выступающих элементов затенения (откосы, стационарные элементы фасада), м;
a, c – расстояния от горизонтального и вертикального элементов затенения до откоса светового проема, м;
H, B – высота и ширина светового проема, м;
β – угол (для горизонтальных затеняющих устройств), градус, между вертикальной плоскостью остекления и проекцией солнечного луча на вертикальную плоскость, перпендикулярную рассматриваемой плоскости остекления, определяется по формуле (4.10);
Aс.о – солнечный азимут остекления (для вертикальных затеняющих устройств), т.е. угол, между горизонтальной проекцией солнечного луча и горизонтальной проекцией нормали к рассматриваемой плоскости остекления, определяется по таблицам 2,6–2,8 [15].
β=arctg(ctgh·cosAс.о), (4.10)
где h – высота стояния солнца, градус, принимается по таблицам. 2.7, 2.8 [15];
Коэффициент облучения Kобл равен произведению коэффициентов облучения Kобл г и Kобл в соответственно для горизонтальной и вертикальной солнцезащитной конструкции, которые зависят от углов β1 и γ1, градус, и определяются по рис. 2.6 [15], рассчитывается по формуле:
Kобл=Kоблг+Kоблв (4.11)
β1=arctg(Lг/(H+a)) (4.12)
γ1= arctg(Lв/(B+c)) (4.13)
Условная температура tн.усл, °С, наружной среды при вертикальном заполнении световых проемов рассчитывается по формуле:
tн.усл=tн.ср+0,5·Atн·β2+(Sв·Kинсв+Dв·Kобл)/αнв·ρΙΙ·τ2, (4.14)
где tн.ср– средняя температура наружного воздуха наиболее жаркого месяца, °С, для вентиляции (обеспеченностью 0,5) принимаемая по таблице 1 [3];
Atн – суточная амплитуда температуры наружного воздуха, °С, равная средней для вентиляции (обеспеченностью 0,5), принимается по таблице 2 [3];
β2 – коэффициент, учитывающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха, принимается по таблице 2.9 [15];
Sв, Dв – количество теплоты соответственно прямой и рассеянной радиации, Вт/м2, поступающей каждый час расчетных суток на вертикальную поверхность, принимается по таблице 2.10 [15];
αнв – коэффициент теплоотдачи наружной поверхностью ограждения Вт/(м2°С), зависящей от скорости ветра, определяется по формуле (4.15);
ρΙΙ – приведенный коэффициент поглощения солнечной радиации заполнением световых проемов, принимается по таблице 2.4 [15];
αнв=5,8+11,6·√ω, (4.15)
где ω – скорость ветра в теплый период года, м/с.
Расчет выделений теплоты производился в программе Microsoft Excel (приложение В).

4.4 Теплопоступление от системы дежурного отопления
Теплопоступление от системы дежурного отопления Qдеж, Вт, предназначено для поддержания минимально заданной температуры в помещении в период, когда помещение не используется и рассчитывается по формуле:
Qдеж=Qраб·((tср.п-tвраб)/(tср.п-tвдеж)), (4.16)
где Qраб – теплопоступление от системы рабочего отопления, Вт, рассчитанной для холодного периода года, без учета тепловых потерь на нагрев врывающегося наружного воздуха, на нагрев ввозимых материалов, на нагрев транспорта;
tср.п – средняя температура теплоносителя (воды), входящего в прибор отопления и выходящего из него, °С;
tвраб, tвдеж – температуры воздуха в помещении соответственно при рабочей и при дежурной системе отопления, °С;
Qдеж=134710·((80-16)/(80-12))=116880Вт
Дежурное отопление предусмотрено в общеремонтной мастерской для поддержания минимального теплового режима в помещении.
5 Тепловой баланс здания
Тепловой баланс определяется из разницы тепловых потерь и тепловыделений здания в расчетные периоды года. Тепловой баланс учитывается при определении расходов воздуха на вентиляцию. Дежурное отопление не входит в тепловой баланс, т.к. оно применяется только для поддержания минимально допустимой температуры во время, когда здание не эксплуатируется.
Таблица 4 – Тепловой баланс
Период года Теплопоступления, Вт Теплопотери здания Qтп, Вт ∑Q, Вт Wл.влаг, г/ч Gл.CO2, г/ч ε
Qот QΙΙ Qосв Qл
ТП — 26010 5690 7250 — 38950 5750 1250 24386
ПП 116880 3440 58460 82870 51884
ХП 134710 — 132070 15580 9754

6 Определение расходов общеобменной приточной и вытяжной вентиляции
Часовые расходы приточного и вытяжного воздуха общеобменной вентиляции определяются из ассимиляции тепло- и влагоизбытков, вредных веществ с учетом работы местной и локализующей вентиляции для всех периодов года. Определение расходов воздуха найдено по Jd-диаграмме. В расчетах используются уравнения материального баланса по воздуху и по вредным веществам.
Для расчетного помещения расход общеобменной приточной и вытяжной вентиляции посчитан по Jd-диаграмме. Для большинства не расчетных помещений расчет необходимое количество приточного и вытяжного воздуха посчитано по кратности воздухообмена.
Расчет часовых расходов приточного и вытяжного воздуха общеобменной вентиляции производился в программе Microsoft Excel (приложение Г).
7 Расчет воздухораспределения в расчетных помещениях
Воздухообмен следует организовывать таким образом, чтобы обеспечить соблюдение требований по предельному содержанию вредных веществ и норм метеорологических условий в воздухе рабочей или обслуживаемой зоны (РЗ), а также норм взрывопожарной безопасности наиболее экономичным способом.
В процессе организации воздухообмена и при подборе воздухораспределительных устройств (ВР) необходимо решить следующие задачи:
1) определить требуемый расход вентиляционного воздуха;
2) установить экстремальные значения скоростей и температур воздуха (концентраций) в рабочей или обслуживаемой зоне помещения;
3) разработать расчетные схемы циркуляции воздушных потоков в помещении;
4) обеспечить при необходимости условия для равномерного распределения параметров воздуха по площади помещения.
Подачу приточного воздуха непосредственно в помещения с постоянным пребыванием людей необходимо предусматривать таким образом, чтобы он не поступал через зоны с большим загрязнением в зоны с меньшим загрязнением и не нарушал работу местных отсосов.
Подача воздуха осуществляется из решеток АМН 600х150, свободными наклонными компактными струями под углом 45 градусов.
Геометрическая характеристика струи Н, м, которая рассчитывается по формуле:
H=5,45·m·ω0·4√A0/(√n·Δt0), (7.1)
где m – скоростной коэффициент ВР;
n – температурный коэффициент ВР;
A0 – расчетная площадь воздухораспределителя, м2;
ω0 – начальная скорость движения воздуха, отнесенная к расчетной площади ВР, м/с;
Δt0 – избыточная температура приточного воздуха °С.
Критерий Архимеда Arx:
Arx=1,2·(x/H)2, (7.2)
где x – расстояние от места истечения струи (ВР) до рассчитываемого сечения по направлению движения струи, м.
Коэффициент неизотермичности Kn при наклонной подаче струи:
Kn=cosα·√cos2α+(sinα+(x/(H·cosα))2)2, (7.3)
где α – угол отклонения струи от горизонтальной поверхности, градус.
Коэффициент стеснения струи Kcon:
Kcon=KconT+(0,9/m)·(Lcon/L0)·(x/√Ap)·√A0/Ap, (7.4)
где KconT – коэффициент для тупиковой схемы развития струи;
x – путь развития струи, м;
Ap – площадь помещения, перпендикулярная потоку воздуха, приходящаяся
на один ВР (струю), м2;
Lcon – расход воздуха, удаляемого в конце развития струи, м3/ч;
Lo – расход воздуха, подаваемого одним ВР, м3/ч.
Коэффициент взаимодействия Kin зависит от расстояния между струями и их количества, принимается по таблице 17.4 [16].
Максимальные параметры воздуха на основном участке струи находят по формулам:
ωx=((m·ω0·√A0)/x)·Kcon·Kin·Kn (7.5)
Δtx=((n·Δt0·√A0)/x)·Kin/(Kcon·Kn) (7.6)
Допустимые значения изменения скорости ωдоп, м/с, и температуры Δtдоп, °С, вычисляются по зависимостям:
ωдоп=k·ωрз, (7.7)
где Kп – коэффициент перехода от нормируемого значения скорости к ее максимальному значению в струе, °С, определяется по таблице Г.1 [1];
ωрз – скорость воздуха в рабочей зоне, м/с.
Δtдоп=tрз+t2, (7.8)
где tрз – скорость воздуха в рабочей зоне, °С;
Δt2 – допустимое отклонение температуры в струе от нормируемой температуры при ассимиляции избытков теплоты, °С, определяется по таблице Д.1 [1].
Максимальные параметры воздуха на основном участке струи не должны превышать допустимые значения отклонения.
Расчет воздухораспределения расчетного помещения производился в программе Microsoft Excel (приложение Д).
8 Система отопления
Выбор системы отопления осуществляется в соответствии с приложением 11 [1], применяется однотрубная и двухтрубная, горизонтальную, водяную систему отопления с нижней разводкой и встречным движением теплоносителя. Температурный график 90°С/70°С. Теплоснабжение объекта осуществляется от проектируемой котельной.
Отопление торгового зала – водяное с однотрубной разводкой. Нагревательные приборы, встраиваемые в структуру пола, для создания завес от ниспадающих потоков холодного воздуха и предупреждения запотевания окон.
Отопление общеремонтной мастерской – воздушное, а так же предусмотрено водяное дежурное отопление из расчета поддержания в помещении +12°С. Система отопления мастерской – горизонтальная однотрубная.
Отопление кабинетов и офисов второго этажа – водяное с двухтрубной разводкой.
В качестве нагревательных приборов приняты напольные конвекторы (первый этаж здания кроме кабинетов), алюминиевые секционные радиаторы в офисах и кабинетах.
Выпуск воздуха из системы отопления осуществляется через воздуховыпускные краны Маевского Dy15, спуск воды производиться через ручной насос в канализацию.
На первом этаже здания трубы проложены в каналах или в конструкции пола, на втором – по стене за защитным экраном.
Воздушное отопление осуществляется отопительно-вентиляционным агрегатом VOLKANO VR1.
Магистральные трубопроводы из армированного полипропилена системы отопления до распределительного коллектора изолированы цилиндрами URSA TECH (НГ) из стеклянного штапельного волокна с покрытием из алюминиевой фольги (RS1/ALU).
Для компенсации температурных удлинений предусмотрены П-образные компенсаторы.
9 Тепловой расчет системы отопления
Требуемый номинальный тепловой поток Qн.т, Вт, для выбора типоразмера отопительного прибора определяется по формуле:
Qн.т=Qпр/φк, (9.1)
где Qпр – необходимая теплоотдача прибора в расчетном помещении, Вт;
φк – комплексный коэффициент приведения к расчетным условиям.
Qпр=Qп-0,9·Qтр, (9.2)
где Qп – теплоотдача прибора, Вт;
Qтр –теплоотдача открыто проложенных в пределах помещения труб, Вт.
φк=(Δtср/70)1+n·(Gпр/360)p·b·Ψ·с, (9.3)
где Δtср – разность средней температуры воды в приборе и температуры помещения, °С;
Gпр – расход теплоносителя в отопительном приборе, кг/ч;
b – коэффициент учета атмосферного давления в данной местности;
Ψ – коэффициент учета направления движения теплоносителя в отопительном приборе;
n, p, c – экспериментальные числовые показатели.
Qтр=qв·lв+ qг·lг, (9.4)
где qв, qг – теплоотдача метра вертикальных и горизонтальных, Вт/м, принимается по таблице II.24 [14];
lв, lг – длина вертикальных и горизонтальных труб, проложенных в пределе помещения, м.
Минимально допустимое число секций отопительного прибора определяется по формуле:
Nмин=(Qн.т·β4)/(Qн.у·β3), (9.5)
где β4 – коэффициент учитывающий способ установки отопительного прибора;
Qн.у – номинальный условный тепловой поток одной секции отопительного прибора, Вт;
β3 – коэффициент учитывающий число секций в приборе;
Расчет отопительных приборов производился в программе Microsoft Excel (приложение Е).
10 Гидравлический расчет системы отопления
Расчет трубопроводов системы водяного отопления сводится к определению наиболее экономичных сечений труб при заданных тепловых нагрузках, допустимых скоростях и удельных потерь давления.
Располагаемы перепад давлений pр, Па, всегда должен превышать суммарные потери давления от трения по длине трубопровода и от местных сопротивлений по наименее выгодному направлению, должен соответствовать формуле:
pр≥∑(R·l+z), (10.1)
где R – потери давления от трения на расчетном участке трубопровода, Па/м;
l – длина участка трубопровода, м;
z – потери давления на местные сопротивления, на расчетном участке, Па.
Потери давления от трения R, Па/м, определяются по формуле:
R=(λ/d)·(ρ·ω2/2), (10.2)
где λ – коэффициент сопротивления трению о стенки трубы теплоносителя;
d – внутренний диаметр трубы, м;
ρ – плотность теплоносителя, перемещаемого по трубопроводу, кг/м3;
ϑ – скорость потока теплоносителя, м/с;
(ρ·ω2)/2 – скоростное (динамическое) давление, Па.
Коэффициент сопротивления трения рассчитывается по формуле Альтшуля:
λ=0,11·(Kэ/d+68/Re)0,25, (10.3)
где Kэ – абсолютная эквивалентная шероховатость поверхности трубы, мм;
d – внутренний диаметр трубы, мм;
Re – число Рейнольдса.
Число Рейнольдса определяется по формуле:
Re=ω·d/ν, (10.4)
где ω – скорость потока теплоносителя, м/с;
d – внутренний диаметр трубы, мм;
ν – кинематическая вязкость теплоносителя, м2/с.
Коэффициент λ зависит от состояния внутренней поверхности трубы (относительной шероховатости), физических свойств потока и режима его движения (критерия Рейнольдса). Для полипропиленовых труб абсолютная эквивалентная шероховатость поверхности составляет 0,05 мм.
Допустимые расходы и скорости движения теплоносителя приведены в [1].
Потери давления на местные сопротивления z, Па, определяются количеством единиц коэффициентов местного сопротивления ζ (к.м.с.) и скоростью движения теплоносителя по формуле:
z=∑ζ·(ρ·ω2/2), (10.5)
где Σζ – сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке;
ρ·ω2/2 – скоростное (динамическое) напор, Па.
Значения ζ (к.м.с.) деталей трубопроводов системы отопления приведены в таблице II.10-II.15 [14].
При невозможности увязки располагаемых давлений по ответвлениям трубопроводов в пределах 25% следует устанавливать диафрагмы на участках труб или заузить диаметр трубопровода на определенном участке.
Гидравлический расчет системы отопления производился в программе Microsoft Excel (приложение Ж).
11 Система вентиляции
Количество воздуха подаваемого в помещение для обеспечения требуемых параметров воздушной среды в рабочей зоне, следует определять для теплого, холодного периодов года и для переходных условий исходя из преобладающих вредных веществ.
Следует учесть, что в теплый период года и при переходных условиях воздухообмен в здании может осуществляться при помощи аэрации, но расходы воздуха необходимо определить для наихудших условий, т.е. без аэрации.
Для доведения параметров внутреннего воздуха до нормативных значений, в помещении торгового зала предусмотрена система центрального кондиционирования, совмещенная с приточной вентиляцией фирмы VST CLIMA (50% нагрузки) и две зональные системы потолочного типа фирмы FUJITSU-GENERAL (50% нагрузки). Высокая тепловая нагрузка обусловлена ориентацией главного фасада на юго-запад. Теплопоступления в основном от солнечной радиации через незатененные не зеркальные стеклопакеты, а также световой фонарь в кровле. Расчетная температура наружного воздуха для кондиционирования 30°С (параметры А), энтальпия 56,8 кДж/кг, относительная влажность наружного воздуха 40%. Воздух подается и забирается по круглым спирально-замковым воздуховодам. Для предотвращения конденсации воздуховоды от центрального кондиционера теплоизолируются. Вытяжка крышным вентилятором. Холодоснабжение от компрессорно-конденсаторного блока фирмы CARRIER, установленного у наружной стены здания; холодоноситель -фреон R22, фреонопроводы теплоизолируются. Часть воздуха от центрального кондиционера идет на обслуживание административно-бытовых помещений, находящихся в том же пожарном отсеке, что и торговый зал. Воздух подается в помещения через регулируемые диффузоры, забирается вытяжной системой, расположенной в торговом зале через переточные решетки.
Для ассимиляции вредностей в помещении общеремонтной мастерской предусмотрена общеобменная приточно-вытяжная вентиляция с механическим побуждением. Вытяжка из 2-х зон: верхней – на расстоянии 5,7 метров от пола и нижней через решетки, низ которых находится на отметке +0.300. Выброс отработавшего воздуха над кровлей крышным вентилятором. Отвод выхлопных газов от вытяжных катушек высокооборотным радиальным вентилятором фирмы СОВПЛИМ. Дисбаланс с учетом местных отсосов отрицательный.
В складах предусмотрена отдельная приточно-вытяжная вентиляция с механическим побуждением.
В тупиковой мойке вентиляция принята: приток механический, вытяжка механическая. Вытяжная система совместная для помещения мойки и санитарно-бытовых помещений; приточная система общая для мойки и административно-бытовых помещений.
Приток в санитарно-бытовые помещения посредством перетока через переточные решетки из административно-бытовых помещений.
12 Аэродинамический расчет общеобменной приточно-вытяжной системы вентиляции
Аэродинамический расчет выполняется методом удельных сопротивлений для одной приточной и одной вытяжной систем, а для остальных вентиляционных систем расчет ведется по допустимым скоростям.
Общие потери давления p, Па, в сети воздуховодов для стандартного воздуха (t=20°С и ρ=1,2кг/м3) определяется по формуле:
p=∑(R·l+z), (12.1)
где R – потери давления на трение на расчетном участке сети, Па/м;
l – длина участка воздуховода, м;
z – потери давления на местные сопротивления на расчетном участке сети, Па.
Потери давления на трение R, Па/м, в круглых воздуховодах определяются по формуле:
R=(λ/d)·(ρ·ω2/2), (12.2)
где λ – коэффициент сопротивления трения;
d – диаметр воздуховода, м;
ρ – плотность воздуха, перемещаемого по воздуховоду, кг/м3;
ω – скорость движения воздуха в воздуховоде, м/с;
(ρ·ω2)/2 – скоростное (динамическое) давление, Па.
Коэффициент сопротивления трения рассчитывается по формуле Альтшуля:
λ=0,11·(Kэ/d+68/Re)0,25, (12.3)
где Kэ – абсолютная эквивалентная шероховатость поверхности воздуховода, мм;
d – диаметр воздуховода, мм;
Re – число Рейнольдса.
Re=ω·d/ν, (12.4)
где ω – скорость потока теплоносителя, м/с;
d – внутренний диаметр трубы, мм;
ν – кинематическая вязкость теплоносителя, м2/с.
Для воздуховодов выполненных из листовой стали абсолютная эквивалентная шероховатость поверхности равна 0,1мм. Допустимые скорости движения воздуха в воздуховодах производственных зданий с механическим побуждением составляют: в магистральных – до 12м/с, в ответвлениях – 6м/с.
Значение эквивалентного диаметра dэкв, м, определяются по формуле:
dэкв=2·(A·B)/(A+B), (12.5)
где A и B – размеры сторон прямоугольного воздуховода, м.
Следует иметь ввиду, что в прямоугольном воздуховоде и соответствующем ему круглом воздуховоде с условным диаметром dэкв, при равенстве скоростей движения воздуха расходы воздуха не совпадают.
Потери давления на местные сопротивления z, Па, определяются по формуле:
z=∑ζ·(ρ·ω2/2), (12.6)
где Σζ – сумма коэффициентов местных сопротивлений на расчетном участке;
ρ·ω2/2 – скоростное (динамическое) напор, Па.
Значения коэффициентов местных сопротивлений деталей приточных и вытяжных систем вентиляции приведены в таблице 22.16–22.35 [16], узлов ответвлений и отводов воздуховодов из унифицированных деталей – в таблице 22.36–22.43 [16].
При температуре транспортируемого воздуха не равной 20°С потери давления, вычисленные по формуле (12.1), следует принимать с поправочными коэффициентами K1 и K2 соответственно на трение и на местные сопротивления по таблице 22.44 [16].
При невозможности увязки потерь давления по ответвлениям воздуховодов в пределах 10% следует устанавливать диафрагмы преимущественно на вертикальных участках.
Аэродинамический расчет общеобменной приточно-вытяжной вентиляции производился в программе Microsoft Excel (приложение З).
13 Система теплоснабжения
Теплоснабжение воздухонагревателей приточных камер и тепловых завес осуществляется от проектируемой котельной, параметры теплоносителя 90/70°С, теплоноситель — вода.
Оборудование приточных систем размещено в приточных камерах.
Сервопривод с трехходовым клапаном поставляются в комплекте с вентиляционными установками.
Воздушно-тепловые завесы оборудованы узлами регулирования тепловой мощности теплообменников.
Трубопроводы из армированного полипропилена системы теплоснабжения теплоизолировать цилиндрами URSA TECH (НГ) из стеклянного штапельного волокна с покрытием из алюминиевой фольги (RS1/ALU). При пересечении строительных конструкций прокладываются в футлярах из негорючих материалов. В верхних точках системы предусмотрены автоматические воздухоотводчики DN15, в нижних – тройники с пробкой для опорожнения.
Гидравлические испытания должны производится под давлением 1,5 рабочего, с учетом требований, предъявляемых к теплообменникам приточных камер.
14 Расчет воздушно-тепловых завес
Воздушные завесы устраивают в отапливаемых зданиях для обеспечения требуемой температуры воздуха в рабочей (обслуживаемой) зоне и на постоянных рабочих местах, расположенных вблизи ворот, дверей и технологических проемов. Воздушные или воздушно-тепловые завесы (воздушные завесы с подогревом воздуха) могут быть шиберного или смешивающего типа.
Общий расход воздуха, подаваемого завесой шиберного типа, определяют по формуле:
Gз=5100·q’·μпр·Fпр·√(Δp·ρсм), (14.1)
где q’ – отношение расхода воздуха, подаваемого завесой, к расходу воздуха, проходящего в помещение через проем при работе завесы, находится по таблице 7.2 [15];
μпр – коэффициент расхода проема при работе завесы находится по таблице 7.2 [15];
Fпр – площадь открываемого проема оборудованного завесой, м2;
∆p – разность давлений воздуха с двух сторон наружного ограждения на уровне проема, оборудованного завесой, Па, рассчитывается по формуле (14.3);
ρсм – плотность смеси подаваемого завесой и наружного воздуха, кг/м3, при температуре tсм = 12°С, равной нормативной, определяется по формуле (14.2).
ρсм=353/(273+tсм) (14.2)
Разность давлений ∆p определяют расчетом, в результате решения уравнений воздушных балансов помещений, с учетом ветрового давления для холодного периода года.
Для ориентировочных расчетов, если нет полных исходных данных, значение ∆p можно определять по формуле:
Δp=ΔpТ+k1·ΔpВ, (14.3)
где k1 – поправочный коэффициент на ветровое давление, учитывающий степень герметичности зданий, определяется по таблице 7.3 [15];
∆pТ – разность давлений воздуха при перепаде температур между внутренним и наружным воздухом в холодный период года, Па, рассчитывается по формуле (14.4);
∆pВ – ветровое давление воздуха, Па, рассчитывается по формуле (14.6).
ΔpТ=g·hрасч·(ρн-ρв), (14.4)
где g – ускорении свободного падения, м/с2;
hрасч – расчетная высота, т.е. расстояние по вертикали от центра проема, оборудованного завесой, до уровня нулевых давлений, где давления снаружи и внутри здания равны (высота нейтральной зоны), м, определяется по формуле (14.5);
ρн – плотность воздуха, кг/м3, при температуре наружного воздуха (параметры Б);
ρв – плотность воздуха, кг/м3, при средней по высоте помещений температуре внутреннего воздуха tв;
Расчетную высоту hрасч, м, ориентировочно можно принимать для зданий без аэрационных проемов и фонарей по формуле:
hрасч=0,5·hпр, (14.5)
где hпр – высота открываемого проема, оборудованного завесой, м.
ΔpВ=c·ωв2·ρн/2, (14.6)
где с – расчетный аэродинамический коэффициент, значение которого следует принимать по [13];
ωв – расчетная скорость ветра, (параметр Б) для холодного периода, м/с;
Определяем общий расход воздуха завесой по формуле (14.1). Принимаем к установке две завесы типа Ramak P-7W-300 суммарной производительностью по воздуху Gз = 14600 кг/ч.
Отношение расхода воздуха, подаваемого завесами Remak P-7W-300, к расходу воздуха, проходящего в помещение через проем при работе завес:
q’=Gз/(5100·μпр·Fпр·√(Δp·ρсм)) (14.7)
Требуемая температура воздуха завес tз определяется на основании уравнения теплового баланса по формуле:
tз=tн+(tсм-tн)/(q’·(1-Q’)), (14.8)
где tн – температура наружного воздуха, °С;
tсм – температура смеси подаваемого завесой и наружного воздуха при, °С;
Q’ – отношение теплоты, теряемой с воздухом, уходящим через открытый проем наружу, к тепловой мощности завесы, определяется по рисунку 7.3 [15].
Тепловая мощность калориферов воздушно-тепловой завесы определяется по формуле:
Qз=A·Gз·(tз-tнач), (14.9)
где A – 0,28 – коэффициент;
Gз – расход воздуха, подаваемого завесой кг/ч;
tз – температура воздуха завесы, °С;
tнач – температура воздуха, забираемого для завесы, °С, (на уровне всасывающего отверстия вентилятора, принимается равной температуре смеси воздуха, поступающего в помещение из верхней зоны – равной температуре воздуха в верхней зоне; снаружи – равной температуре наружного воздуха для холодного периода года, соответствующей параметрам Б).
Дополнительные потери теплоты за счет несовпадения температуры воздуха в зоне ворот и в рабочей зоне помещения определяется по формуле:
Qдоп=A·Gз/q’·c·(tв-tсм)·n/60, (14.10)
где c – удельная теплоемкость воздуха, кДж/(кг°С);
tв – температура внутреннего воздуха, °С;
n – продолжительность открытия проема, мин.
Расчет воздушно-тепловых завес производился в программе Microsoft Excel (приложение И).
15 Мероприятия по обеспечению пожарной безопасности
Здание Автосалона «SKODA» разделено по оси 5 противопожарной стеной 1-го типа с пределом огнестойкости REI 150 на два пожарных отсека: Автосалон и Автосервис.
В противопожарной стене 1-го типа установлены противопожарные двери 1-го типа с пределом огнестойкости EI 60.
Помещения электрощитовой и венткамер отделены от остальных помещений противопожарными перегородками 1-го типа и противопожарными перекрытиями 3-го типа с пределом огнестойкости EI 45.
Помещение с постами ТО и ТР и помещения складов в Автосервисе отделены друг от друга и от остальных помещений противопожарными перегородками 1-го типа.
Встроенные административные помещения в Автосервисе приняты с числом этажей не более двух и отделены от производственных и складских помещений категорий противопожарными перегородками с пределом огнестойкости EI 90 и противопожарными перекрытиями 3-го типа.
Двери электрощитовой, венткамер, производственных и складских помещений приняты противопожарными 2-го типа с пределом огнестойкости EI 30.
Общая площадь проемов в противопожарных преградах не превышает 25% их площади.
Все конструкции в здании предусмотрены из несгораемых материалов.
Наружные ненесущие стены в здании предусмотрены из трехслойных стеновых панелей ПТСМА-150 (тип 1) с пределом огнестойкости EI 150 производства ЗАО «Самарский завод «Электрощит» – Стройиндустрия» г. Самара, что больше требуемого нормативного предела огнестойкости.
Внутренние стены котельной и лестничных клеток толщиной 250 мм, выполненные из глиняного кирпича и оштукатуренные с двух сторон, обеспечивают предел огнестойкости более REI 150.
Перегородки в здании предусмотрены толщиной 200 мм из легкобетонных блоков и оштукатуриваются с двух сторон, что обеспечивает их предел огнестойкости более EI 45.
Стальные перемычки в стенах и перегородках оштукатуриваются слоем раствора толщиной 30 мм по сетке с размером ячейки 20/20 по ГОСТ 5336-89.
Стальные балки и косоуры в лестницах 1-го типа оштукатуриваются слоем раствора толщиной 30 мм по сетке с размером ячейки 20/20 по ГОСТ 5336-89. В лестницах 1-го типа предусмотрены железобетонные ступени.
Для обеспечения предела огнестойкости R 45 стальных колонн, стоек, балок и связей в Автосалоне применена система конструктивной огнезащиты металлоконструкций «ET Профиль» фирмы ОАО «ТИЗОЛ».
Железобетонные перекрытия в Автосалоне предусмотрены с пределом огнестойкости REI 45.
Стальные колонны, стойки, балки и связи в Автосервисе облицовываются минераловатными плитами Rockwool серии Conlit марки Conlit 150 с использованием клея Conlit Glue. Такое решение обеспечивает предел огнестойкости несущих конструкций R 150.
Для обеспечения предела огнестойкости элементов покрытия в Автосервисе не менее 30 минут предусматривается огнезащитная обработка стальных ферм, балок и прогонов по 5-й группе огнезащитной эффективности по НПБ 236-97. Для утепления покрытия применена трехслойная стеновая панель ПТСМА-150 (тип 1) с пределом огнестойкости EI 150 производства ЗАО «Самарский завод «Электрощит» – Стройиндустрия» г. Самара.
Железобетонные перекрытия в Автосервисе предусмотрены с пределом огнестойкости REI 60.
В качестве кровли в здании применены стальные листовые профили по ГОСТ 24045-94.
Для отделки стен в помещениях и на путях эвакуации применены несгораемые материалы.
Для покрытий полов в коридорах применены материалы с пожарной опасностью не более В2, РП2, Д3, Т2.
Для покрытий полов в лестничных клетках применены материалы с пожарной опасностью не более Г2, РП2, Д2, Т2.
Каркасы подвесных потолков в помещениях и на путях эвакуации предусмотрены из несгораемых материалов.
Для заполнений подвесных потолков в помещениях и на путях эвакуации применены материалы с пожарной опасностью Г1, В1, Д1, Т1.
В ограждающих конструкциях здания отсутствуют пустоты.
Двери лестничных клеток оборудуются приспособлениями для самозакрывания и уплотнением в притворах.
Изоляция трубопроводов принята из негорючих материалов.
Канализационные стояки из пластмассовых труб проложены скрыто в коробах из несгораемых материалов. Против ревизий предусмотрены люки размером 30х40см из несгораемых материалов. Участки стояков выше перекрытия на 10 см защищены цементным раствором толщиной 2-3см.
Зазоры в местах прокладки кабелей, трубопроводов и транзитных воздуховодов через стены, перегородки и перекрытия предусматривается заделать несгораемыми материалами на всю толщину конструкций.
Здание оборудуется ручными порошковыми или углекислотными огнетушителями вместимостью по 5/4 л/кг каждый.
Каждый пожарный отсек здания Автосалона «SKODA» обеспечен самостоятельными эвакуационными выходами.
Эвакуация людей с балкона и из помещений, расположенных на 2-м этаже Автосалона, осуществляется через коридор, имеющий выход в лестничную клетку типа Л1 между осями 4-5. Длина коридора менее 15м.
Из помещений между осями 4-5 в Автосалоне предусмотрено по одному эвакуационному выходу шириной 0,8м и более.
Эвакуация людей из служебных помещений 1-го этажа осуществляется через Торговый зал.
Из Торгового зала предусмотрено два эвакуационных выхода непосредственно наружу шириной в свету 1,9м и 1,6м.
Выход из насосной предусмотрен непосредственно наружу.
Эвакуация людей из помещений Автосервиса, расположенных на отметке +3,350, предусмотрена через коридор, имеющий выход в две лестничные клетки типа Л1:
— одна расположена между осями 4-5 в соседнем пожарном отсеке;
— вторая расположена между осями 7-8.
Минимальное расстояние между эвакуационными выходами из коридора 2-го этажа 20,5м, длина коридора 20,5м.
Расстояние по коридору от двери наиболее удаленного помещения на отметке +3,350 до выхода на лестницу 3-го типа менее 30м.
Из служебных помещений здания Автосервиса предусмотрено по одному эвакуационному выходу шириной более 0,8.
Для эвакуации людей из 1-го этажа Автосервиса предусмотрено четыре выхода через калитки в наружных воротах и один выход через лестничную клетку.
Расположение ворот в помещениях постов ТО и ТР предусмотрено рассредоточенное.
В проекте обеспечена возможность открывания ворот вручную. Размеры ворот в свету для наземного транспорта приняты с превышением габаритов транспортных средств (в загруженном состоянии) не менее чем на 0,2м по высоте и 0,6м по ширине.
Выход из котельной предусмотрен непосредственно наружу.
Двери котельной и электрощитовой открываются по направлению выхода из помещения.
Ширина основных эвакуационных проходов в помещениях принята не менее 1,0м.
Высота коридоров принята более 2м, ширина – более 1,4м.
Плотность потоков эвакуируемых в проходах и коридорах не превышает 5 человек на 1м2.
Ширина выходов в лестничные клетки, ширина лестничных маршей и площадок принята более 1,2м.
Уклон маршей в лестничных клетках следует принят 1:2. Ширина проступи в лестницах предусмотрена более 25см, высота ступеней менее 22см.
Высота ограждения внутренних лестниц принята 900мм.
Лестничные клетки имеют выход наружу на прилегающую к зданию территорию непосредственно.
Двери лестничных клеток приняты открывающимися по направлению выхода из здания.
Глубина тамбуров и входных площадок перед наружными дверями принята более 1,5 ширины дверного полотна наружных дверей.
В лестничных клетках предусмотрено естественное освещение через окна в наружных стенах. Площадь световых проемов в наружных стенах надземной части лестничных клеток на каждом этаже принята более 1,2м2.
Для эвакуации людей из здания Автосалона «SKODA» использованы наружные ворота, в которых предусмотрены калитки высотой в свету 1,9м и шириной 0,8м с порогами высотой 0,1м.
Высота всех эвакуационных выходов в свету принята 1,9м.
Направление открывания дверей помещений венткамер не нормируется.
Двери в наружных ограждающих конструкциях здания приняты открывающимися по направлению выхода из здания.
Направление открывания дверей служебных помещений не нормируется.
Помещения для вентиляционного оборудования размещены в пределах пожарного отсека, в котором находятся обслуживаемые помещения.
В помещениях венткамер отсутствуют масляные фильтры.
Расстояние по горизонтали между проемами для забора воздуха, расположенными в соседних пожарных отсеках, принято 3м и более.
В местах пересечения воздуховодами противопожарных преград помещений категорий В2-В3 и ограждающих конструкций помещений венткамер применены противопожарные клапаны с пределом огнестойкости EI 60.
В месте пересечения воздуховодом системы В2 противопожарной перегородки между мойкой и женским гардеробом установлен огнезадерживающий клапан с пределом огнестойкости не менее EI 90.
Все воздуховоды приняты из негорючих материалов. Для повышения огнестойкости воздуховодов общеобменной вентиляции принята конструктивная огнезащита.
Транзитные воздуховоды систем вентиляции в пределах одного пожарного отсека и за пре-делами обслуживаемого этажа предусмотрены с пределом огнестойкости ЕI 30.
Места прохода транзитных воздуховодов через стены, перегородки и перекрытия здания (в том числе в кожухах и шахтах) уплотнены негорючими материалами, обеспечивающими нормируемый предел огнестойкости пересекаемой ограждающей конструкции,
В проекте предусмотрено автоматическое блокирование электроприемников систем вентиляции и кондиционирования, кроме воздушно-тепловых завес, с электроприемниками систем противодымной защиты для:
— отключения при пожаре систем вентиляции. Отключение производится централизованно прекращением подачи электропитания на распределительные щиты систем вентиляции;
— закрывания огнезадерживающих клапанов в помещении, в котором произошел пожар, или в коридоре на этаже пожара.
Огнезадерживающие клапаны применены с автоматическим, дистанционным и ручным управлением.
Формирование команды на отключение вентиляции и кондиционирования, а также на закрывание огнезадерживающих клапанов обеспечивается автоматической системой пожарной сигнализации.
Из коридора на отметке +3,350 в Автосервисе предусмотрена система вытяжной противо-дымной вентиляции. Удаление продуктов горения при пожаре предусмотрено из коридора непосредственно наружу через покрытие.
В системе предусмотрено одно дымоприемное устройство, размещенное под потолком коридора, не ниже верхнего уровня дверных проемов. Длина коридора, обслуживаемого дымоприемным устройством менее 45м.
В качестве дымовых клапанов применены противопожарные нормально закрытые клапаны с автоматически и дистанционно управляемыми приводами без термоэлементов с пределом огнестойкости EI 30.
Выброс продуктов горения осуществляется над покрытием здания на расстоянии более 5м от приемных отверстий для наружного воздуха других систем вентиляции.
Для системы вытяжной противодымной вентиляции предусмотрен радиальный крышный вентилятор с пределом огнестойкости 2,0ч, который может перемещать газовоздушные смеси с температурой до 400°С.
Вентилятор дымоудаления установлен на кровле здания.
У вентиляторов дымоудаления предусмотрена установка обратных клапанов.
Для систем противодымной защиты принята I категория надежности электроснабжения.
Автоматическое включение электроприемников систем противодымной защиты обеспечивается автоматической системой пожарной сигнализации.
16 Технико-экономическое обоснование принятых технических решений
В процессе проектирования и строительства инженерно-технические, организационно-технологические или хозяйственные решения принимаются в условиях много вариантности.
Экономичный вариант обычно выбирается путем сравнения технико-экономических показателей рассматриваемых вариантов, сопоставления показателей нового проекта с эталоном или построенным сооружением. Принимается то решение, которое при условии одинаковой надежности и безопасности для своего осуществления требует меньших затрат.
При сравнении вариантов различных решений в качестве критерия экономической эффективности используют систему показателей, которые подразделяются, с одной стороны, на эксплуатационные и строительные, а с другой (как те, так и другие) – на основные и дополнительные.
В числе основных показателей рассматриваются объемы капитальных вложений, себестоимость выпуска продукции предприятия, себестоимость строительно-монтажных работ. К последней относится также и продолжительность строительства.
К дополнительным, или частным, показателям причисляются: удельная трудоемкость, удельный вес строительно-монтажных работ в общем объеме капитальных вложений, коэффициент сборности и ряд других строительных и эксплуатационных показателей.
Выбор оптимального варианта в проекте осуществляется путем сравнения технико-экономических показателей, рассматриваемых вариантов. Принимается то решение, которое при условии одинаковой надежности и безопасности для своего осуществления требует меньших затрат. В качестве частных и общих критериальных показателей при выборе, в зависимости от особенностей сравниваемых вариантов могут рассматриваться:
— сметная стоимость;
— себестоимость строительно-монтажных работ;
— годовые эксплуатационные затраты;
— трудоемкость;
— материалоемкость;
— энергоемкость;
— дисконтированные приведенные затраты;
— продолжительность реализации проекта.
Для вариантов, отличающихся размерами капитальных вложений и эксплуатационных затрат, сравнительный анализ и выбор оптимального варианта проектного решения осуществляется по критерию «минимальные приведенные затраты».
Приведенные затраты Зi, руб/год, по каждому варианту представляет сумму единовременных капитальных вложений приведенных к годовой размерности через внутреннюю норму эффективности (ВНЭ) и текущих эксплуатационных затрат Сi, руб/год, рассчитывается по формуле:
Зi=Кi·ВНЭ+Сi, (16.1)
где Кi – единовременные затраты (капитальные вложения) по каждому варианту, руб.;
ВНЭ – внутренняя норма эффективности, равная 0,15-0,20;
Сi – текущие (эксплуатационные) затраты по тому же варианту, руб/год.
Вариант с наименьшими приведенными затратами является экономически целесообразным.
Если приведенные затраты по сравниваемым вариантам равны или незначительно отличаются друг от друга, лучшим является проектное решение обеспечивающее:
— простоту эксплуатации;
— меньшую трудоемкость, материалоемкость и энергоемкость;
— большую сборность конструкции;
— повышение производительности труда в строительстве и эксплуатации.
16.1 Варианты систем отопления и теплоснабжения
В дипломном проекте составлены две локальные сметы по двум вариантам технических решений, представлен технико-экономический анализ двух систем отопления и теплоснабжения здания автосалона и представлено их сравнение.
Базовый вариант.
Трубопровод системы отопления и теплоснабжения выполнен из стальных электросварных труб. Магистральные трубопроводы изолируются цилиндрами из стекловолокна. На первом этаже трубопровод проложен в каналах или в конструкции пола, на втором – по стене за защитным экраном.
Предлагаемый вариант.
Трубопровод системы отопления и теплоснабжения выполнен из труб армированного полипропилена. Магистральные трубопроводы изолируются цилиндрами из стекловолокна до распределительного коллектора. На первом этаже трубопровод проложен в каналах или в конструкции пола, на втором – по стене за защитным экраном.
16.2 Сметная стоимость
Локальные сметные расчеты составляются исходя из следующих данных:
— объемов работ принятых из ведомостей строительных и монтажных работ и определяемых по проектным материалам;
— действующих сметных нормативов и показателей на виды работ, конструктивные элементы, а также свободных и регулируемых цен и тарифов на продукцию и услуги.
Стоимость определяемая локальными сметными расчетами включает в себя прямые затраты, накладные расходы и сметную прибыль.
Прямые затраты учитывают стоимость материалов, изделий, конструкций, эксплуатацию строительных машин и стоимость оплаты труда рабочих.
Прямые затраты включают:
— основную заработную плату (ОЗП);
— затраты на эксплуатацию механизмов, в том числе заработную плату машиниста;
— затраты на материальные ресурсы.
Накладные расходы строительных организаций, связанных с созданием общих условий производства, его обслуживанием, организацией и управлением.
Сметная прибыль – это сумма средств необходимая для покрытия отдельных расходов организации, не относящаяся на себестоимость работ и являющаяся гарантированной частью цены на строительную продукцию.
В локальной смете разработанной на основе ТЕР, первая строка таблицы отражает монтажные работы, а вторая – цену на данный вид материала, определенной по прайс-листам завода производителя.
При составлении сметной документации и при расчетах за выполненные работы стоимость работ по открытым единичным расценкам определяется двумя строками:
— в первой, исчисляется стоимость работ по соответствующей единичной расценке;
— во второй, стоимость не учтенных расценками материалов, изделий и конструкций.
Затраты труда на выполнение работ определяются по формуле:
ПЗ=Ер·V, (16.2)
где Ер – затраты труда на единицу работ, руб.;
V – объем работ в натуральных единицах измерения.
При составлении локального сметного расчета по предлагаемым вариантам систем отопления и теплоснабжения здания автосалона были получены данные, представленные в таблице 5.
Таблица 5 – Значения показателей для сравниваемых проектов
Показатель Затраты при монтаже систем отопления и теплоснабжения Сравнение ТЭП
Базовый вариант Предлагаемый вариант
1 2 3 4
Материалы, руб. 1194540,00 702670,00 491870
Машины и механизмы, руб. 74768,00 65016,00 9752
Продолжение таблицы 5
1 2 3 4
ФОТ, руб. 346832,00 247737,00 182721
Накладные расходы, руб. 365084,00 292067,00 292067
Сметная прибыль, руб. 344480,00 202640,00 141840
Прямые затраты в текущих ценах, руб. 4006584,00 3491452,00 515132
Сметная стоимость строительства, руб. 4621243,00 4018472,00 602771
16.3 Сравнительный анализ
Сметная стоимость строительства является основой для определения размера капитальных вложений, финансирования строительства, расчетов за выполненные подрядные (строительно-монтажные, ремонтно-строительные и т.д.) работы, оплата расходов по приобретению оборудования и доставке его на стройки, а также возмещения других затрат за счет средств, предусмотренных сводным сметным расчетом. На основе сметной документации осуществляется инвестиционное проектирование, внутрифирменное планирование, учет и отчетность, внутрихозяйственный расчет и оценка деятельности строительно-монтажных (ремонтно-строительных) организаций и других субъектов инвестиционной деятельности.
В состав инвесторской сметной стоимости СМР формируется три группы затрат:
— сметные прямые затраты (ПЗ);
— сметные накладные расходы (HP);
— сметная прибыль (П).
ССМР=ПЗ+НР+П (16.3)
Себестоимость строительно-монтажных работ, выполненных строительной организацией собственными силами, определяется по формуле:
ССС=ПЗ+НР (16.4)
ПЗ=М+З+А, (16.5)
где М – стоимость используемых непосредственно при выполнении строительных работ материалов, деталей и т.п.;
3 – затраты на оплату труда;
А – затраты на содержание и эксплуатацию строительных машин и механизмов (амортизация).
Для выбора варианта и определения эффективности выполненных мероприятий необходимо определить и сравнить следующие показатели: чистый доход (ЧД), чистый дисконтированный доход (ЧДД), внутренняя норма доходности (ВНД), срок окупаемости (СО).
Чистым доходом (ЧД), руб., называется накопленный эффект за расчетный период, определяется по формуле:
ЧД=∑(Р-З), (16.6)
где Р – поступления от всех видов деятельности, руб;
З – расходы от всех видов деятельности, руб.
Для базового варианта систем отопления и теплоснабжения:
ЧД=∑(4621243,00-4006584,00)=614659,00руб.
Для предлагаемого варианта систем отопления и теплоснабжения:
ЧД=∑(4018472,00-3491452,00)=527020,00руб.
Основным показателем эффективности проекта является чистый дисконтированный доход (ЧДД), руб., – это накопленный дисконтированный эффект за расчетный период, определяется по формуле:
ЧДД=∑((Р-З)/(1+E)t, (16.7)
где E – норма дисконта в год 23%; в квартал 1,10905;
t – расчетный период, в месяцах.
Для базового варианта систем отопления и теплоснабжения:
ЧДД=614659,00/(1+1,10905)5=11684,40руб.
Для предлагаемого варианта систем отопления и теплоснабжения:
ЧДД=527020,00/(1+1,10905)5=10018,42руб.
Внутренняя норма доходности (ВНД) определяется как ставка дисконтирования, при котором сумма дисконтированных поступлений равна сумме дисконтированных капитальных вложений, определяется по формуле:
ВНД=ЧДД/К, (16.8)
где К – капитальные вложения, руб.
Для базового варианта систем отопления и теплоснабжения:
ВНД=11684,40/4621243,00=0,0025
Для предлагаемого варианта систем отопления и теплоснабжения:
ВНД=10018,42/4018472,00=0,0025
Сроком окупаемости (СО), лет, называется продолжительность периода от начального момента до момента окупаемости. По упрощенной методики срок окупаемости определяется по формуле:
СО=К/(Р-З) (16.9)
Для базового варианта систем отопления и теплоснабжения:
СО=4621243,00/614659,00=7,52лет
Для предлагаемого варианта систем отопления и теплоснабжения:
СО=4018472,00/527020,00=7,62лет
Затраты на амортизацию (А),руб., определяются по формуле:
А=0,01·(100/Tн)·К, (16.10)
где Tн – срок службы трубопровода, лет.
Для базового варианта систем отопления и теплоснабжения:
А=0,01·(100/25)·4621243,00=184849,72руб.
Для предлагаемого варианта систем отопления и теплоснабжения:
А=0,01·(100/50)·4018472,00=80369,44руб.
Расчет основных технико-экономических показателей представлен в таблицы 6
Таблица 6 – Основные технико-экономические показатели
Показатель Базовый вариант Предлагаемый вариант Сравнение ТЭП
1 2 3 4
Чистым доходом (ЧД), руб. 614659,00 527020,00 87639
Чистый дисконтированный доход (ЧДД), руб. 11684,40 10018,42 1665,98
Внутренняя норма доходности (ВНД) 0,0025 0,0025 —
Сроком окупаемости (СО), лет 7,52 7,62 -0,1
Затраты на амортизацию (А),руб. 184849,72 80369,44 104480,28
Для наглядности полученных результатов примем стоимость предлагаемого варианта за единицу (100%), тогда стоимость базового варианта будет равна значениям, приведенным в таблице 7.
Таблица 7 – Различие в стоимости вариантов систем отопления и теплоснабжения
Показатель, % Базовый вариант Предлагаемый вариант
Сравнение ТЭП
1 2 3
Материалы 170 100
Машины и механизмы 115 100
Продолжение таблицы 7
1 2 3
ФОТ 140 100
Накладные расходы 125 100
Сметная прибыль 170 100
Прямые затраты в текущих ценах 115 100
Сметная стоимость строительства 115 100
Из полученных данных видно, что вариант систем отопления и теплоснабжения из стальных электросварных труб по основным технико-экономическим показателям превосходит вариант систем отопления и теплоснабжения из армированных полипропиленовых труб. Кроме того, вариант систем отопления и теплоснабжения из армированных полипропиленовых труб имеет ряд преимуществ по сравнению с базовым вариантом, а именно:
— простота и легкость монтажа трубопровода по сравнению с базовым вариантом;
— трубы из армированного полипропилена дешевле стальных электросварных труб того же диаметра;
— полипропиленовый трубопровод не подвержен коррозии, как стальные трубы;
— легкость монтажа и демонтажа трубопровода и как следствие необходима более низкая квалификация кадров;
— долговечность систем отопления и теплоснабжения.
Из расчетов и обоснований следует принять трубопроводы систем отопления и теплоснабжения из армированного полипропилена.
17 Смета на монтаж систем отопления и вентиляции
17.1 Локальный сметный расчет
Локальные сметные расчеты (сметы) на отдельные виды строительных и монтажных работ, а также на стоимость оборудования составляются исходя из следующих данных:
— параметров зданий, сооружений, их частей и конструктивных элементов, принятых в проектных решениях;
— объемов работ, принятых из ведомостей строительных и монтажных работ и определяемых по проектным материалам;
— номенклатуры и количества оборудования, мебели и инвентаря, принятых из заказных спецификаций, ведомостей и других проектных материалов;
— действующих сметных нормативов и показателей на виды работ, конструктивные элементы, а также рыночных цен и тарифов на продукцию производственно-технического назначения и услуги.
Локальные сметные расчеты (сметы) составляются:
— по зданиям и сооружениям: на строительные работы, специальные строительные работы, внутренние санитарно-технические работы, внутреннее электроосвещение, электросиловые установки, на монтаж и приобретение технологического и других видов оборудования, контрольно-измерительных приборов (КИП) и автоматики, слаботочных устройств (связь, сигнализация и т.п.), приобретение приспособлений, мебели, инвентаря и др.;
— по общеплощадочным работам: на вертикальную планировку, устройство инженерных сетей, путей и дорог, благоустройство территории, малые архитектурные формы и др.
В локальных сметных расчетах (сметах) производится группировка данных в разделы по отдельным конструктивным элементам здания (сооружения), видам работ и устройств в соответствии с технологической последовательности работ и учетом специфических особенностей отдельных видов строительства. По зданиям и сооружениям может быть допущено разделение на подземную часть (работы «нулевого цикла») и надземную часть. Локальный сметный расчет (смета) может иметь разделы:
— по строительным работам (земляные работы; фундаменты и стены подземной части; стены; каркас; перекрытия, перегородки; полы и основания; покрытия и кровли; заполнение проемов; лестницы и площадки; отделочные работы и т.п.);
— по специальным строительным работам (фундаменты под оборудование; специальные основания; каналы и приямки; обмуровка, футеровка и изоляция; химические защитные покрытия и т.п.);
— по внутренним санитарно-техническим работам (водопровод, канализация, отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха и т.п.);
— по установке оборудования (приобретение и монтаж технологического оборудования; технологические трубопроводы; металлические конструкции, связанные с установкой оборудования, и т.п.).
Стоимость работ в локальных сметных расчетах (сметах) в составе сметной документации приводиться в текущем (прогнозном) уровне цен, определяемом на основе цен, сложившихся ко времени составления смет или прогнозируемых к периоду осуществления строительства.
При составлении локальных сметных расчетов (смет) учитываются условия производства работ и усложняющие факторы. Усложняющие факторы могут быть учтены элементными сметными нормами и единичными расценками.
При составлении локальных сметных расчетов (смет) на работы по реконструкции, расширению и техническому перевооружению действующих предприятий, зданий и сооружений учитываются усложняющие факторы и условия производства таких работ, с помощью соответствующих коэффициентов, приведенных в соответствующих сборниках сметных норм и расценок («Общие положения»).
Стоимость, определяемая локальными сметными расчетами (сметами), может включать в себя прямые затраты, накладные расходы и сметную прибыль.
Прямые затраты учитывают стоимость ресурсов, необходимых для выполнения работ:
— материальных (материалов, изделий, конструкций, оборудования, мебели, инвентаря);
— технических (эксплуатации строительных машин и механизмов);
— трудовых (средства на оплату труда рабочих, а также машинистов, учитываемые в стоимости эксплуатации строительных машин и механизмов).
Накладные расходы учитывают затраты строительно-монтажных организаций, связанные с созданием общих условий производства, его обслуживанием, организацией и управлением.
Сметная прибыль включает в себя сумму средств, необходимых для покрытия отдельных (общих) расходов строительно-монтажных организаций на развитие производства, социальной сферы и материальное стимулирование.
Начисление накладных расходов и сметной прибыли при составлении локальных сметных расчетов (смет) без деления на разделы производится в конце сметного расчета (сметы), за итогом прямых затрат, а при формировании по разделам – в конце каждого раздела и в целом по сметному расчету (смете).
Стоимость оборудования, мебели и инвентаря включается в локальные сметные расчеты (сметы). При использовании оборудования, числящегося в основных фондах, пригодного для дальнейшей эксплуатации и намечаемого к демонтажу и переносу в строящееся (реконструируемое) здание, в локальных сметных расчетах (сметах) предусматриваются только средства на демонтаж и повторный монтаж этого оборудования, а за итогом сметы справочно показывается его балансовая стоимость, учитываемая в общем лимите стоимости для определения технико-экономических показателей проекта.
18 Организация и технология строительно-монтажных работ
Организация строительно-монтажных работ должна обеспечивать целенаправленность всех организационных, технических и технологических решений на достижение конечного результата – ввода в действие объекта с необходимым качеством и в установленные сроки.
Данным проектом предусматривается выполнение монтажных работ систем вентиляции и отопления. В качестве исходных данных для составления проекта приняты рабочие чертежи системы приточной вентиляции и отопления торгового зала здания автосалона.
Календарные планы строительства объекта являются основным документом производственного назначения, на основе которого осуществляется руководство работами, ведется оперативное планирование и составляются годовые, квартальные, месячные и суточные планы. Календарный план строительства объекта должен предусматривать выполнение всех общестроительных и специальных работ, начиная с инженерной подготовки территории строительства, выполнения работ нулевого цикла и кончая отделочными и пуско-наладочными работами. Такой календарь планирования называют совмещенным.
Затраты труда на монтажные работы определены по ТЕР. Спецификация оборудования, изделий и ведомость материалов составлены по рабочим чертежам. Вентиляционное оборудование и оборудование для системы отопления поставляется заказчиком в соответствии с графиком поставки. Изготовление воздуховодов и вентиляционных деталей, труб и фасонных частей предусмотрено на заводе вентиляционных заготовок по заказам монтажного управления в соответствии с графиком поступления заготовок.
Существуют методы ведения строительно-монтажных работ, наиболее распространенными являются последовательный и параллельный методы производства работ.
Последовательный метод предусматривает монтаж сантехнических систем после возведения основных конструкций здания или значительной их части. Поэтому при последовательном методе в совмещенном плане приводятся календарные сроки общестроительных работ для устройства вводов и выпусков. Обычно последовательный метод применяют на строительстве отдельных зданий с ограниченным фронтом работ.
Параллельный метод предусматривает одновременное производство общестроительных и монтажных работ. В этом случае в совмещенном графике необходимо привести перечень всех тех строительных работ, с которыми увязывается параллельно ведущиеся монтаж сантехнических систем. При параллельном методе монтаж сантехнических систем можно начинать с подвала и нижних этажей. Что ведет к резкому сокращению сроков строительства, т.к. монтаж систем отопления и внутреннего водопровода и канализации заканчивается по сути одновременно с возведением стен и перегородок. При этом методе однако следует повышенное внимание уделить вопросам безопасного ведения работ.
Разработка монтажной схемы воздуховодов систем вентиляции включает в себя следующие этапы:
– вычертить монтажную схему воздуховодов системы, выделив все фасонные части, воздухозаборные и воздухораспределительные устройства, арматуру;
– нанести диаметры (сечения) всех участков воздуховодов, указать размеры, координирующие положения всех элементов системы по отношению к строительным конструкциям здания;
– произвести маркировку деталей и узлов воздуховодов;
– определить строительные размеры участков воздуховодов и деталей;
– произвести разбивку системы вентиляции на отдельные участки с максимальным использованием нормализованных, произвести их маркировку;
– вычертить нестандартные детали с указанием всех необходимых, размеров;
– на монтажной схеме указать тип и места установки средств крепления воздуховодов, вычертить основные типы крепления.
В первую очередь необходимо составить комплектовочную ведомость.
Таблица 8 – Комплектовочная ведомость на систему приточной вентиляции
№ п/п Детали Размер детали Угол, град. Количество Примечание
dy, мм А×B, мм Высота h, мм Длина l, мм Шт. Одной детали, м2 Всего, м2
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
1 Приточная установка VS-55-R-HC/SE VTS CLIMA — — — — — 1 — — —
2 Клапан противопожарный КЛОП-1(60)-НО-МВ(24)- с прив. BELIMO 560 — — — — 1 — — —
3 Клапан противо-пожарный КЛОП-1(60)-НО-МВ(24)- с прив. BELIMO 160 — — — — 2 — — —
4 Дросель-клапаны в обечайке, круглые диаметром до 560 мм 560 — — — — 1 — — —
5 Дросель-клапаны в обечайке,круглые диаметром до 280 мм 160 — — — — 2 — — —
6 Диффузор DVSP 125 — — — — 8 — — —
Продолжение таблицы 8
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11
8 Решетка АМН — 600х150 — — — 9 — — —
9 Воздуховод спирально-замковый, диаметром 100-160мм с учетом фасонных частей 125 — — 13,6 — — — 5,34 —
10 160 — — 21,4 — — — 10,76 —
11 Воздуховод спирально-замковый, диаметром 500-800мм с учетом фасонных частей 350 — — 8,7 — — — 9,57 —
12 400 — — 8,7 — — — 10,93 —
13 560 — — 12,5 — — — 21,99 —
14 Воздуховод стальной оцинкованный толщиной 0,7 мм, периметром 1700-3600мм с учетом фасонных частей — 600х1000 — 2,8 — — — 1,68 —
15 Решетка АРН — 600х350 — — — 2 — — —
16 Отвод 160 — — — 90 10 — — —
17 560 — — — 90 2 — — —
18 Тройник — — — — — 1 — — —
Для определения трудоемкости и заработной платы на производство заготовительных работ необходимо составить перечень подлежащих выполнению заготовительных работ. При выполнении этого раздела используется соответствующие параграфы действующих в строительстве сборников «Территориальных единичных расценок» (ТЕР).
Таблица 9 – Калькуляция трудовых затрат и заработной платы на заготовительные работы по системе приточной вентиляции
№ п/п ТЕР Описание работ Исполнитель Ед. изм. Объем работ Трудоемкость
человек-час Заработная плата,
руб
на ед. всего на ед. всего
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
1 ТЕР20-06-002-01 Установка камер приточных типовых без секции орошения производительностью: до 10 тыс.м3/час 1 камера 1 43,71 43,71 3370,08 3370,08

Продолжение таблицы 9
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
2 ТЕР20-02-004-16 Установка клапанов огнезадерживающих периметром: до 1600 мм 1 клапан 3 2,19 6,57 780,62 2341,86
3 ТЕР20-02-001-01 Установка воздухораспределителей, предназначенных для подачи воздуха в рабочую зону массой: до 20 кг 1 воздухораспределитель 8 1,33 10,64 103,69 829,52
4 ТЕР20-02-005-01 Установка заслонок воздушных и клапанов воздушных с ручным приводом: диаметром до 250 мм 1 шт. 3 1,22 3,66 121,00 363,00
5 ТЕР20-02-003-05 Установка решеток жалюзийных стальных: регулирующих (АМР) 1 решетка 9 1,46 13,14 415,91 3743,19
6 ТЕР20-01-001-04 Прокладка воздуховодов из листовой, оцинкованной стали и алюминия класса Н (нормальные) толщиной: 0,6 мм, диаметром до 250 мм 100 м2 поверхности воздуховода 0,161 167,86 27,03 10320,09 1661,53

Продолжение таблицы 9
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
7 ТЕР20-01-001-06 Прокладка воздухово-дов из ли-стовой, оцинкован-ной стали и алюминия класса Н (нормаль-ные) тол-щиной: 0,6 мм, диаметром до 450 мм 100 м2 поверхности воздуховода 0,205 132,98 27,26 8266,47 1694,63
8 ТЕР20-01-001-07 Прокладка воздуховодов из листовой, оцинкованной стали и алюминия класса Н (нормальные) толщиной: 0,7 мм, диаметром от 500 до 560 мм 100 м2 поверхности воздуховода 0,220 132,98 29,26 8358,27 1838,82
9 ТЕР20-01-001-12 Прокладка воздуховодов из листовой, оцинкованной стали и алюминия класса Н (нормальные) толщиной: 0,7 мм, периметром до 3200 мм 100 м2 поверхности воздуховода 0,017 80,88 1,37 5484,79 93,24
10 ТЕР20-02-003-01 Установка решеток жалюзийных стальных: неподвижных (АП) 1 решетка 2 1,78 3,56 185,42 370,84

Конструктивная схема административного здания. Теплотехнический и влажностный расчёт ограждающих конструкций. Показатели тепловой защиты. Определение мощности, гидравлический расчет системы отопления. Системы вентиляции и кондиционирования воздуха.

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://allbest.ru

теплотехнический отопление здание

Отопление и вентиляция являются важной отраслью строительства. Они служат для создания условий высокопроизводительного труда, для повышения творческой активности, полноценного отдыха людей.

Основное назначение вентиляции заключается в поддержании требуемых параметров воздушной среды, которая бы обеспечивала нормальное самочувствие людей и безвредность труда. В России системы кондиционирования воздуха в административных зданиях стали применять только в последние годы в связи со стремлением к повышению качества жизни, улучшению условий труда, защиты от загрязнения атмосферы, борьбы с уличным шумом. Средства, затрачиваемые на устройство систем кондиционирования воздуха и расходы на эксплуатацию установки оправдываются следующими преимуществами:

— поддержание комфортных условий для работников и посетителей;

— значительное уменьшение проникания в помещение уличн ых шумов благодаря постоянно за крытым окнам;

— устранение возможно сти проникания в помещения пыли;

— возможность размещения на одной и той же площади больш его числа работников без ухудше ния состояния воздуха;

— постоянное поддержание температуры и относительной влажности воздуха на заданном уровне способствует повышению производительности труда.

Целью дипломного проекта является проектирование системы отопления, вентиляции и кондиционирования административного здания, располагаемого на территории д. Щаниково, Николоторжского сельского поселения, Кирилловского района Вологодской области.

1.1 Назначение и характеристика здания

Назначение: Район строительства: Объект капитального строительства находится на территории д. Щаниково, Николоторжского сельского поселения, Кирилловского района Вологодской области.

Данное здание представляет собой 2 этажное каркасное сооружение, состоящее из деревянных клееных несущих стоек и балок, с заполнением утеплителем на основе базальтового волокна, с применением ветровлагозащитных и пароизоляционных мембран.

На первом этаже расположены зал и кухня ресторана, конференц-зал, санузлы, административные помещения, комната отдыха, прачечная. Так же имеется встроенная котельная с отдельным входом.

На втором этаже — второй зал ресторана для гостей, комнаты проживания персонала, комната отдыха и приема пищи, кабинеты.

В плане здание имеет прямоугольное сечение с размерами в осях 39,1х22,6м. Высота этажей от уровня пола до пола составляет 3,5 м. Высота этажей от уровня пола до потолка составляет 3,2 м. Ориентация главного фасада здания — Восток (В). Влажностный режим помещений — нормальный. Все этажи здания отапливаемые.

1.2 Площадка строительства

Площадка строительства находится в следующих климатических условиях:

— климатический район строительства — IIв;

— расчетная температура воздуха наиболее холодной пятидневки — 34 С 0 ;

— расчетная температура воздуха наиболее холодных суток — 39 С 0 ;

— расчетная снеговая нагрузка — 240 кгс/м2;

— нормативный скоростной напор ветра — 23 кгс/м2.

Разрез площадки сложен следующими инженерно-геологическими элементами: ИГЭ-1 — почвенно-растительный слой (kIV); ИГЭ-2 — песок гравелистый, средней плотности, водонасыщенный (IaIII); ИГЭ-3 — суглинок моренный тугопластичный с гравием и галькой до 5-10% (gIIIvd).

Осложняющими строительство факторами являются:

а) возможность временного образования «верховодки» в период переувлажнения в верхней части разреза;

б) сезонное промерзание грунтов и обусловленное им морозное пучение. Нормативная глубина сезонного промерзания для песков гравелистых составляет — 1,9 м. Пески гравелистые, в соответствии с таблицей Б.27 ГОСТ 25100-91/7 — при промерзании относятся к непучинистым грунтам;

в) сведения о прочностных и деформационных характеристиках грунта в основании объекта капитального строительства. Основанием фундаментов (отметка подошвы плиты) служит ИГЭ-2;

г) уровень грунтовых вод, их химический состав, агрессивность грунтовых вод и грунта по отношению к материалам, используемым при строительстве подземной части объекта капитального строительства;

Согласно п.4.2.1. «Технического отчета», на период изысканий, февраль 2012 г., грунтовые воды зафиксированы на глубине 0,7-0,8 м от поверхности, что в абсолютных отметках составляет 91,1-91,7 м. Водовмещающими грунтами являются отложения песка. Воды не напорные.

В дождливые сезоны и периоды снеготаяния возможен подъем уровня грунтовых вод до дневной поверхности. К бетону марки W4 по водопроницаемость грунтовые воды как среда — неагрессивны, к тонкостенным железобетонным конструкциям — слабоагрессивные.

д) описание и обоснование конструктивных решений зданий и сооружений, включая их пространственные схемы, принятые при выполнении расчетов строительных конструкций;

Габариты здания в плане 22,60х39,10 м. Основное здание Кафе одно-двухэтажное, габаритами в плане 19,5х36,0 м. остальную часть занимает одноэтажная открытая летняя веранда.

Конструктивная схема здания — рамно-связевый каркас из деревянных элементов: рамный в поперечном направлении (вдоль цифровых осей) и связевый — в продольном направлении (вдоль буквенных осей). Пространственная жесткость создана: в поперечном направлении — жесткими узлами сопряжения колонн, балок междуэтажного перекрытия и балок подстропильной и стропильной систем, в продольном направлении — системой специализированных металлических связей компании SIMPSON и также системой балок междуэтажного перекрытия и подстропильной системы.

Проектом предусмотрено строительство 1-2х этажного здания Кафе без подвала с летней верандой в осях 1-2 и Е-Ж. Условной отметке 0,000 уровня чистого пола 1 этажа соответствует абсолютная отметка 93,15 м. Очередность строительства — в одну очередь; здание по степени ответственности относится ко II уровню ответственности; класс функциональной пожарной опасности здания — Ф3.2; степень огнестойкости здания — III; класс конструктивной пожарной опасности — С2.

Основные конструктивные решения надземной части объекта: деревянный каркас здания кафе и веранды запроектирован из клееных деревянных конструкций «Керто-S» компании FINNFOREST (Финляндия), соединения предусмотрены с использованием металлических крепежных элементов компании SIMPSON (Дания, Германия), а так же силовых шурупов HECO-TOPIX-CC (Германия):

— наружные стены здания запроектированы в виде второстепенного каркаса, заполненного утеплителем Isover с обшивкой изнутри гипсокартонном ГКЛО, а снаружи — лицевой обшивкой СМЛ премиум. Толщина и марка утеплителя принята согласно теплотехническому расчету;

— внутренние перегородки запроектированы каркасными из гипсокартонных листов на металлическом каркасе по альбому технических решений «Комплексные системы «Giproc-Isover-Weber» Шифр 8.12/06»; В качестве основных перегородок толщиной 205 мм применены огнестойкие перегородки типа С-! М-1 ГКЛО с пределом огнестойкости EI = 45 мин;

— чердачное перекрытие в осях 2-8- не предусматривается, утепление производится непосредственно в конструкции покрытия;

— чердачное перекрытие в осях 8-13 предусматривается облегченным со звукоизоляцией, утепление производится так же в покрытии;

— крыша многоскатная по деревянным стропилам Kepto -S с покрытием из металлочерепицы.

е) описание и обоснование технических решений, обеспечивающих необходимую прочность, устойчивость, пространственную неизменяемость зданий и сооружений объекта капитального строительства в целом, а так же их отдельных конструктивных элементов, узлов, деталей в процессе изготовления, перевозки, строительства и эксплуатации объекта капитального строительства. — необходимая прочность, устойчивость и пространственная неизменяемость объекта обеспечена за счет применения рамно-связевой конструктивной схемы здания и подбора несущих и связевых элементов каркаса путем статического расчета схемы методом конечных элементов.

ж) описание конструктивных и технических решений подземной части объекта капитального строительства: основные конструктивные решения подземной части объекта:

— фундамент объекта запроектирован в виде монолитной железобетонной плиты t =250 мм;

— по плите предусматривается система ростверков t=250 и 300 мм и высотой 500 мм в продольном и поперечном направлении. Таким образом, образуется пространственно не изменяемая жесткая схема ростверков.

З) описание и обоснование принятых объемно-планировочных решений зданий и сооружений объекта капитального строительства;

и) обоснование номенклатуры, компоновки и площадей основных производственных, экспериментальных, сборочных, ремонтных и иных цехов, а также лабораторий, складских и административно-бытовых помещений, иных помещений вспомогательного и обслуживающего назначения — для объектов производственного назначения.

м) характеристику и обоснование конструкций полов, кровли, подвесных потолков, перегородок, а также отделки помещений;

— крыша предусмотрена многоскатная по деревянным стропилам с шагом 1,2 м с покрытием из металлочерепицы с устройством вентилируемого пространства за счет устройства контробрешетки и обрешетки;

— внутренние перегородки толщиной 205 мм и 100 мм запроектированы каркасными по альбому технических решений «Комплексные системы «Giproc-lsover-Weber» Шифр 8.12/06»;

н) перечень мероприятий по защите строительных конструкций и фундаментов от разрушения.

— гидроизоляция строительных конструкций от проникновения влаги;

— устройство отмостки по всему периметру здания;

— защита строительных конструкций от коррозии;

— защита деревянных конструкций от возгорания и гниения;

о) описание инженерных решений и сооружений, обеспечивающих защиту территории объекта капитального строительства, отдельных зданий и сооружений объекта капитального строительства, а также персонала (жителей) от опасных природных и техногенных процессов;

К) обоснование номенклатуры, компоновки и площадей помещений основного, вспомогательного, обслуживающего назначения и технического назначения — для объектов непроизводственного назначения;

Л) обоснование проектных решений и мероприятий, обеспечивающих: соблюдение требуемых теплозащитных характеристик ограждающих конструкций; снижение шума и вибраций; гидроизоляцию и пароизоляцияю помещений; снижение загазованности помещений; удаление избытков тепла; соблюдение безопасного уровня электромагнитных и иных излучений; соблюдение санитарно-гигиенических условий; пожарную безопасность;

— толщина и марка утеплителя стен, полов и покрытия принята согласно теплотехническому расчету.

— защита от ветра и гидроизоляции утеплителя обеспечена применением пароизоляционной мембраны «Ютафол Н110 Специал»;

— гидроизоляция крыши обеспечена применением мембраны «Ютавек 115»;

— антикоррозийная защита строительных конструкций предусмотрено в соответствии со СНиП 2.03.11-85;

— защита деревянных конструкций от возгорания и гниения;

— конструкции здания соответствуют классу конструктивной пожарной опасности С2, при степени огнестойкости III. Категория здания по функциональной пожарной опасности Ф 3.2.

2. СТРОИТЕЛЬНАЯ ТЕПЛОТЕХНИКА

2.1 Теплотехнический и влажностный расчёт ограждающих конструкций здания

Правильно выбранная конструкция ограждения и строго обоснованная величина его сопротивления теплопередаче обеспечивают требуемый микроклимат и экономичность конструкции здания.

Согласно СП 50.13330.2012 теплозащитная оболочка здания должна отвечать следующим требованиям:

а) приведенные сопротивления теплопередаче отдельных ограждающих конструкций должны быть не меньше нормируемых значений (поэлементные требования), определяемые по формуле:

где — базовое значение требуемого сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции, (м 2 * 0 С)/Вт , следует принимать в зависимости от градусо-суток отопительного периода, ГСОП, ( 0 С*сут)/год. Значения для величин ГСОП отличающихся от табличных, следует определять по формуле (2.3);

m_p — коэффициент, учитывающий особенности региона строительства. В расчете по формуле (2.1) принимается равным 1. Значения коэффициента m_p должны быть не менее: m_p = 0,63 — для стен, m_p = 0,95 — для светопрозрачных конструкций, m_p = 0,8 — для остальных ограждающих конструкций.

б) удельная теплозащитная характеристика здания должна быть не больше нормируемого значения (комплексное требование);

в) температура на внутренних поверхностях ограждающих конструкций должна быть не ниже минимально допустимых значений (санитарно-гигиеническое требование).

Сопротивление теплопередаче наружных ограждений отапливаемых зданий R должно быть не менее требуемого сопротивления теплопередачи R_req, м 2 o C/Вт, определяемых в зависимости от граду-сосуток района строительства D_d, o C•сут.

Теплотехнический расчет наружных ограждений производится в соответствии с положениями СП 50. 13330. 2012 г. «Тепловая защита зданий», СНиП II-3-79* «Строительная теплотехника» и направлен на то, чтобы выполнить требования к тепловой защите проектируемого здания в целях экономии энергии при обеспечении оптимальных параметров микроклимата помещений и долговечности его ограждающих конструкций.

Нормами установлены следующие показатели тепловой защиты здания:

а) приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций здания R, (м 2 *°С)/Вт;

б) санитарно-гигиенический показатель, включающий температурный перепад между температурами внутреннего воздуха и на поверхности ограждающих конструкций Дt, °С, и температуру на внутренней поверхности наружного ограждения выше точки росы;

в) удельный расход тепловой энергии на отопление здания.

Конечной целью теплотехнического расчета является определение коэффициента теплопередачи отдельных элементов ограждающих конструкций здания.

В расчетно-пояснительной записке приводятся эскизы конструкций наружной стены, чердачного перекрытия и перекрытия над неотапливаемым подвалом, указываются названия строительных материалов, из которых состоят ограждающие конструкции, толщины слоев д, м; плотность с, кг/м 3 ; коэффициент теплопроводности в зависимости от условий эксплуатации А или Б,, Вт/(м*°С).

Теплотехнический расчёт наружных стен и перекрытий выполняется в следующем порядке.

Определяется величина градусо-суток отопительного периода, ( 0 С*сут)/год, по формуле (2.2):

где — расчетная средняя температура внутреннего воздуха, °С, принимаемая для жилых зданий, лечебно-профилактических и детских учреждений, школ, интернатов, гостиниц и общежитий по минимальному значению оптимальной температуры (по ГОСТ 30494-96 принять равной 20°С при расчетной температуре наружного воздуха t_н до -31°С и 21°С при t_н=-31°С и ниже), для общественных, кроме указанных выше, административных и бытовых, производственных и других зданий и помещений с влажным или мокрым режимами согласно классификации помещений и минимальных значений оптимальной температуры по ГОСТ 30494 (в интервале 16-21°С), для производственных с сухим и нормальным режимами по нормам проектирования соответствующих зданий;

, — расчетные средняя температура наружного воздуха, °С, и продолжительность отопительного периода, соответственно, принимаемые по СП для периода со средней суточной температурой наружного воздуха не более 8°С, а при проектировании лечебно-профилактических, детских учреждений и домов-интернатов для престарелых не более 10°С.

Определяются нормируемые значения приведенных сопротивлений теплопередаче, (м 2 * 0 С) /Вт ограждающих конструкций в зависимости от величины градусо-суток отопительного периода района местоположения здания.

Значения для величин ГСОП отличающихся от табличных, следует определять по формуле (2.3):

где а, b — коэффициенты, значения которых следует принимать по данным таблицы 2.1, за исключением графы 6, где для интервала до 6000 °С*сут а = 0,000075, в=0,15; для интервала 6000-8000 °С*сут а=0,00005, в=0,3; для интервала 8000 °С*сут и более а=0,000025, в=0,5.

Таблица 2.1 — Нормируемые значения сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций

Здания и помещения, коэффициенты а и b

Градусо-сутки отопитель-ного периода ГСОП, ( 0 С *сут)/год

Базовые значения требуемого сопротивления теплопередаче , (м 2 * 0 С)/Вт, ограждающих конструкций

17 Мар 2019      admin         21      

Похожие записи
• 
  Как сделать вентиляцию в панельном доме
• 
  В кафе вентиляция с выводом на крышу
• 
  Вентиляция погреба приток с улицы или гаража
• 
  Как сделать вентиляцию в гараже в одну сторону