Главная / Про Бетон / Анкеровка арматуры в сжатой зоне бетона

Анкеровка арматуры в сжатой зоне бетона

Обращаю внимание только на растянут или сжат бетон.

П шками следует пользоваться аккуратнее. см. разделы конструктивных требований в снипе, пособии и руководстве.

Интуитивно не доверяю П-шкам, даже в стенах. Интересно услышать мнение.

Сжата или растянута арматура в принципе-то неважно, важно напряженое состояние бетона по длине анкеровки.

Интересно мнение коллег по такому поводу: фундаментная плита — элемент большей частью изгибаемый и по длине анкеровки как правило есть сжатые и растянутые зоны бетона. Как вы считаете анкеровку, по наиболее неблагоприятному растянутому состоянию?

здесь следует учитывать следующее:

1.помимо анкеровки в данном месте устраивается стык стержней внахлестку. п 5.39 снип 2.03.01-84*
1.1. требования о разбежке стержней стыкуемых внахлестку (т.е. в случае полного использования стыкуемой арматуры П-шки д.б. выпущены на различную длину (1,5 Lan), есть мнения о 1 Lan для колонн (стен))
1.2. только в случае если арматура используется менее чем на 50% можно устраивать стык внахлестку без разбежки.

2. после выполнения п 1. сама П-шка может представлять собой следующее:

-в случае если длина анкеровки прямого участка пэшки и половины загиба (до оси симметрии пэшки) меньше требуемой длины анкеровки то анкеровка может рассматриваться как способ анкеровки на петлю (здесь может и перебор, но есть элемент осторожности)

-в случае если длина анкеровки прямого участка пэшки и половины загиба (до оси симметрии пэшки) больше, равна требуемой длины анкеровки, то анкеровка может рассматриваться как способ с загибом стержня.

Есть несколько вопросов:
1) Хомуты, препятствующие отгибу стержня куда, за верхнюю сетку зацепляете?
2) Сам стержнь с отгибом устанавливаете на бетонную подготовку (т.е. лишаете горизонтальную часть отогнутого стержня защитного слоя)?

1. можно и так сказать т.к. в данной зоне устанавливаются какрасы (отдельные шпильки) от продавливания или для вышеобозначенной цели.
2. на стержни (например нижней сетки), которые удерживаются шпильками из п 1.

здесь можно рассмотреть и вариант увеличения длины отогнутой части анкера сверх требуемой, с целью препятствия разгибанию. на первый взгляд длина прямого участка отогнутой части анкера должна составлять не менее длины анкеровки.

источник

В железобетонных конструкциях закрепление концов арматуры в бетоне – анкеровка – осуществляется выпуском арматуры за рассматриваемое сечение на длину зоны передачи усилий с арматуры на бетон (обусловленную сцеплением арматуры с бетоном).

Арматура из гладких стержней класса A240 должна иметь по концам анкера в виде полукруглых крюков диаметром 2, 5d (рис. 28, а). Анкерами гладких стержней в сварных сетках и каркасах служат стержни поперечного направления, поэтому их применяют без крюков на концах. Также не имеют крюков на концах арматурные стержни периодического профиля, обладающие значительно лучшим сцеплением с бетоном.

Анкеровку арматуры осуществляют одним из следующих способов или их сочетанием:

прямое окончание стержня (прямая анкеровка);

загиб на конце стержня в виде крюка, отгиба (лапки) или петли;

приварка или установка поперечных стержней;

применение специальных анкерных устройств на конце стержня.

Прямую анкеровку и анкеровку с лапками допускается применять только для арматуры периодического профиля. Для растянутых гладких стержней следует предусматривать крюки, петли, приваренные поперечные стержни или специальные анкерные устройства.

Лапки, крюки и петли не рекомендуется применять для анкеровки сжатой арматуры, за исключением гладкой арматуры, которая может подвергаться растяжению при некоторых возможных сочетаниях нагрузки.

Рис. 28. Анкеровка арматуры:

а – круглых гладких стержней; б–стержней периодического профиля на свободной опоре балки

При расчете длины анкеровки арматуры следует учитывать способ анкеровки, класс арматуры и ее профиль, диаметр арматуры, прочность бетона и его напряженное состояние в зоне анкеровки, конструктивное решение элемента в зоне анкеровки (наличие поперечной арматуры, положение стержней в сечении элемента и др.).

Базовую (основную) длину анкеровки, необходимую для передачи усилия в арматуре с полным расчетным значением сопротивления R_s на бетон, определяют по формуле:

гдеA_s и u_s – соответственно площадь и периметр поперечного сечения анкеруемого стержня арматуры, определяемые по номинальному диаметру стержня;

R_bond – расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном, принимаемое равномерно распределенным по длине анкеровки и определяемое по формуле:

здесь R_bt – расчетное сопротивление бетона осевому растяжению;

₁ – коэффициент, учитывающий влияние вида поверхности арматуры, принимаемый равным:

2,5 – для арматуры периодического профиля;

₂ – коэффициент, учитывающий влияние размера диаметра арматуры, принимаемый равным:

1,0 – при диаметре арматуры d_s 32 мм,

0,9 – при диаметре арматуры 36 и 40 мм.

Требуемую расчетную длину анкеровки арматуры с учетом конструктивного решения элемента в зоне анкеровки определяют по формуле:

(1.25)

где l_o,an – базовая длина анкеровки;

A_s,cal, A_s,ef – площади поперечного сечения арматуры соответственно, требуемая по расчету и фактически установленная;

 – коэффициент, учитывающий влияние на длину анкеровки напряженного состояния бетона и арматуры и конструктивного решения элемента в зоне анкеровки.

При анкеровке стержней периодического профиля с прямыми концами (прямая анкеровка) или гладкой арматуры с крюками или петлями без дополнительных анкерующих устройств для растянутых стержней принимают  = 1,0; для сжатых  = 0,75.

Допускается уменьшать длину анкеровки в зависимости от количества и диаметра поперечной арматуры, вида анкерующих устройств и величины поперечного обжатия бетона в зоне анкеровки (например, от опорной реакции), но не более чем на 30%.

В любом случае фактическую длину анкеровки принимают не менее 0,3 l_o,аn, а также не менее 15d_s и 200 мм.

Усилие, воспринимаемое анкеруемым стержнем арматуры N_s определяют по формуле:

l_s – расстояние от конца анкеруемого стержня до рассматриваемого поперечного сечения элемента.

На крайних свободных опорах элементов длина запуска растянутых стержней за внутреннюю грань свободной опоры при выполнении условия Q  Q_b1 должна составлять не менее 5d_s.

При устройстве на концах стержней специальных анкеров в виде пластин, шайб, гаек, уголков, высаженных головок и т.п. площадь контакта анкера с бетоном должна удовлетворять условию прочности бетона на смятие. Кроме того, при проектировании привариваемых анкерных деталей следует учитывать характеристики металла по свариваемости, а также способы и условия сварки.

источник

Базовая длина анкеровки арматуры в бетоне определяется по СП 52-101-2003 п. 8.3.21 или СП 63.13330.2012 п. 10.3.24 и СП 52-102-2004 п. 5.3.2.

Анкеровка прямого арматурного стержня в бетоне происходит за счет сцепления профиля. Базовую длину анкеровки, необходимую для передачи усилия в арматуре с полным расчетным значением сопротивления R_s на бетон, определяют по формуле:

где A _s и u _s — соответственно площадь поперечного сечения анкеруемого стержня арматуры и периметр его сечения, определяемые по номинальному диаметру стержня;

R_bond — расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном, принимаемое равномерно распределенным по длине анкеровки и определяемое по формуле

здесь R_bt — расчетное сопротивление бетона осевому растяжению;

h ₁ — коэффициент, учитывающий влияние вида поверхности арматуры.

h ₂ — коэффициент, учитывающий влияние размера диаметра арматуры, принимаемый равным:

— для ненапрягаемой арматуры:

h ₂ =1,0 — при диаметре арматуры d_s £ 32 мм;

h ₂ =0,9 — при диаметре арматуры 36 и 40 мм;

Откуда можно вывести: , где d_s – диаметр арматуры.

h ₁ – для ненапрягаемой арматуры

Для гладкой арматуры (АI, А240)

Для холоднодеформируемой арматуры периодического профиля (В500С, А500Схд)

Для горячекатаной и термомеханически упрочненной арматуры периодического профиля (А400С, А500С, А600С)

Термомеханически упрочненная А500СП (СТО 36554501-005-2006) с эффективным профилем (серповидный четырехсторонний)

h ₁ – для напрягаемой арматуры

Для холоднодеформированной арматуры периодического профиля класса Вр1500 диаметром 3 мм и арматурных канатов класса К1500 диаметром 6 мм;

Для холоднодеформированной арматуры класса Вр диаметром 4 мм и более

Для арматурных канатов клсса К диаметром 9 мм и более

Для горячекатаной и термомеханически упрочненной арматуры периодического профиля (А400С, А500С, А600С)

Прямая анкеровка арматуры устраивается в местах, где геометрия конструкции позволяет это сделать, и иногда может располагаться в защитном слое бетона. Прямая анкеровка допускается только для арматуры периодического профиля.

Наличие дополнительного обжатия бетона от внешних силовых факторов в зоне анкеровки увеличивает несущую способность самого бетона, тем самым увеличивается эффективность анкеровки (сцепления).

При прямой анкеровке в защитном слое бетона продольное усилие пытается сколоть защитный слой касательными напряжениями.

Рис. 1. Возможность скалывания защитного слоя бетона при анкеровке.

Наши нормы не оговаривают длину анкеровки в зависимости от расположения стержня в конструкции, поэтому анкеровку в защитном слое бетона не рекомендуется выполнять без наличия поперечной арматуры или каких-то других дополнительных мероприятий (увеличенная длина анкеровки, установка верхней перпендикулярной продольной или поперечной арматуры, увеличение защитного слоя, устройство отгиба и т.д.), с помощью которых будут восприниматься касательные напряжения и исключено скалывание защитного слоя бетона.

Установка по верху перпендикулярной продольной арматуры в зоне анкеровки увеличивает зону скола защитного слоя бетона, но при этом ее применение по сравнению с установкой поперечной арматуры менее эффективно.

Шаг и диаметр хомутов в зоне прямой анкеровки в защитном слое бетона определяется в зависимости от типа хомута и диаметра продольной арматуры.

Расчетная длина прямой анкеровки арматуры в бетоне определяется

(СП 52-101-2003 п. 8.3.22 или СП 63.13330.2012 п. 10.3.25):

Для элементов из мелкозернистого бетона группы А требуемая расчетная величина длины анкеровки должна быть увеличена на 10 d_s для растянутого бетона и на 5 d_s – для сжатого.

Допускается уменьшать длину прямой анкеровки стержней ненапрягаемой арматуры в зависимости от количества и диаметра поперечной арматуры в зоне анкеровки, вида дополнительных анкерующих устройств (приварка поперечной арматуры) и величины поперечного обжатия бетона в зоне анкеровки (например, от опорной реакции), но не более чем на 30%.

В любом случае фактическую длину анкеровки принимают не менее 15 d _s и 200 мм, а также не менее 0,3 × l _{o ,а} _n .

Расчетная длина прямой анкеровки растянутой (не напрягаемой) арматуры при k=1 класса А400:

Длина анкеровки (мм) в зависимости от диаметра арматуры

Расчетная длина прямой анкеровки растянутой (не напрягаемой) арматуры при k=1 класса А500:

Длина анкеровки (мм) в зависимости от диаметра арматуры

Расчетная длина прямой анкеровки растянутой (не напрягаемой) арматуры при k=1 класса А500СП с эффективным профилем:

Длина анкеровки (мм) в зависимости от диаметра арматуры

Примечание: отношение в таблицах L_ан/d_s для не напрягаемой арматуры диметром больше 32 мм нужно разделить на коэффициент 0,9.

Гибку арматурных изделий могут производить как в заводских условиях, так и на строительной площадке, с помощью гибочного станка со сменным гибочным роликом или вручную.

Рабочие арматурные стержни лучше гнуть без применения нагрева, так как на строительной площадке может оказаться не горячекатаная, а термомеханически упрочненная арматура. Тем более на строительной площадке никто не будет контролировать температуру нагрева стержня. Выше определенной температуры нагрева, любая арматура может снизить прочностные свойства. Конструктивную арматуру допускается гнуть в нагретом состоянии.

Анкеровка растянутой арматуры может выполняться петлей ( c отгибом на 180 о ) или крюком (с отгибом на 45 о -135 о ).

Размещение отгиба в конструкции имеет важную роль. Крюки могут располагаться в горизонтальной и вертикальной плоскостях.

При анкеровке рабочей арматуры с отгибом, продольное растягивающее усилие в арматуре пытается разогнуть загнутый конец и смять бетон по радиусу загиба. В зоне возможного разгиба дополнительно устанавливают поперечную арматуру.

При анкеровке отгибом продольной рабочей арматуры на угол 90 градусов , длина прямого участка кончика должны быть не менее 12ds, а при отгибе на 180 градусов не менее 70 мм и 4ds.

Прямой участок захода стержня от грани начала передачи усилия с арматуры на бетон до начала отгиба должен быть не менее 3 ds, при этом, если прямой участок меньше 10 ds, то его анкеровку на прямом участке в расчете диаметра оправки лучше не учитывать. Так же необходимо исключить возможный выкол бетона в зоне анкеровки отгибом.

Расчетная длина анкеровки при отгибе определяется, как для прямой анкеровки, относительно базовой длины анкеровки. Допускается уменьшать длину анкеровки отгибом, так же как и для прямой анкеровки, но не более чем на 30%. Общая длина анкеровки отгибом не должна быть меньше расчетной длины анкеровки и при этом концы отгиба не должны быть меньше требуемых значений.

При отгибе конца поперечной арматуры (хомута) под углом 135 о , прямой участок должен быть не менее 75 мм и 6 d _sw , а при отгибе на 90 о не менее 8 d _sw . Для анкеровки поперечной арматуры крюк более надежно отгибать на 135 о .Диаметр отгиба принимается в зависимости от продольного стержня и минимального диаметра оправки. Отгиб хомута лучше располагать в сжатой зоне бетона сечения элемента.

Минимальный диаметр оправки для крюка (отгиба) поперечного стержня для арматуры периодического профиля должен быть не менее 3d_s (нормативно это не оговаривается), а для гладкой не менее 2,5d_s. В зарубежных нормах фигурирует значение оправки 4d_s ( ACI ).

Минимальный диаметр оправки для арматуры принимают в зависимости от диаметра стержня d_s не менее (СП 52-101-2003 п. 8.3.30 или СП 63.13330.2012 п. 10.3.33).

— для гладких стержней: 2,5d_s при d_s 4d_s при d s ≥ 20 мм ;

— для стержней периодического профиля: 5d_s при d_s В соответствии с рекомендациями к ДСТУ 3760-98 минимальный диаметр загиба петлей и крюков в свету: 6 d_s при d _s 16 мм и 8 d_s при d _s > 16 мм .

Минимальные диаметры оправки при анкеровке рабочей продольной арматуры для стержней периодического профиля (без прямого участка анкеровки) не рекомендуется назначать меньше 6…7d_s при d_s 20 мм, а при d_s ≥ 20 мм не менее 9d_s. Выбор метода определения диаметра отгиба арматуры при анкеровке ложится на плечи проектировщика. В случае, когда расчетный диаметр отгиба при анкеровке расчетной продольной арматуры геометрически невозможно разместить в сечении конструкции, то можно увеличить количество и/или диаметр арматуры или изменить вид анкеровки или даже изменить сопряжение, устроить вут.

источник

(1)P Арматура должна иметь достаточную длину зоны анкеровки, обеспечивающую передачу усилий на раствор или бетон и исключение продольного трещинообразования или откола каменной кладки.

(2) Анкеровку можно осуществлять посредством прямых концов стержней, крюков и петель (см. рисунок 8.3). Альтернативно передача усилий может осуществляться через соответствующие анкерные каркасы; в этом случае анкеровку проверяют испытаниям.

(3) Анкеровку посредством прямых концов стержней или крюков (см. рисунок 8.3 a) и b)) не применяют для гладких стержней диаметром более 8 мм. Крюки и петли не применяют для сжатой арматуры.

Рисунок 8.3 – Элементы анкерного крепления

(4) Необходимую длину зоны анкеровки стержня l_b при условии постоянного напряжения сцепления рассчитывают по:

(8.1)

где Æэффективный диаметр арматуры;

f_ydрасчетное сопротивление арматуры согласно 2.4.1 и 3.4.2;

f_bodрасчетное сопротивление сцепления арматуры в зависимости от условий по таблице 3.5 или 3.6 и 3.6.4 и 2.4.1.

(5) Для концов стержней с крюками, угловыми крюками и петлями (см. рисунок 8.3 b), c) и d)) длину зоны анкеровки стержней при растягивающем усилии допускается уменьшить до 0,7 l_b.

(6) При применении арматуры с бóльшим поперечным сечением, чем требуется по расчетам, длину зоны анкеровки допускается уменьшать пропорционально отношению требуемой по расчету к фактической площади сечения арматуры, при этом:

(i) в растянутом стержне длина зоны анкеровки должна быть не менее, чем большее из следующих значений

— 10-кратное значение диаметра стержня или

(ii) в сжатом стержне длина зоны анкеровки должна быть не менее, чем большее из следующих значений

— 10-кратное значение диаметра стержня или

(7) По длине зоны анкеровки арматурных стержней должна быть предусмотрена равномерно распределенная поперечная арматура, из которой не менее чем один стержень должен находиться в зоне изогнутой анкеровки (см. рисунок 8.3 (b), (c) и (d)). Общая площадь сечения поперечной арматуры должна составлять не менее 25% площади поперечного сечения арматурного стержня, закрепленного на длине зоны анкеровки.

(8) При применении арматурных сеток в горизонтальных швах длину зоны анкеровки определяют по нормативной прочности сцепления, полученной на основании испытаний согласно EN 846-2.

Не нашли то, что искали? Воспользуйтесь поиском:

Лучшие изречения: Учись учиться, не учась! 10040 — | 7717 — или читать все.

178.45.150.72 © studopedia.ru Не является автором материалов, которые размещены. Но предоставляет возможность бесплатного использования. Есть нарушение авторского права? Напишите нам | Обратная связь.

Отключите adBlock!
и обновите страницу (F5)
очень нужно

источник

Сцепление арматуры с бетоном обеспечивается следующими факторами:

1. Химическое склеивание арматуры с бетоном.

2. Адгезия бетона и арматуры.

3. Сопротивление выступов на теле арматурного стержня упирающихся в бетонные консоли между данными выступами.

При этом, на долю последнего фактории приходится примерно 75% усилия сцепления бетона с арматурой, поэтому остальными факторами пренебрегают, кроме того, сами эти факторы имеют сильный разброс и сильно зависят от технологии возведения (например, температуры бетона и арматуры, водоцементного отношения и т.д.).

Длина анкеровки – необходимая длина заделки арматурного стержня в бетон, при которой усилие сцепления данного стержня с бетоном будет не менее предельного сопротивления стержня по материалу (по пределу текучести).

Длина анкеровки зависит от следующих факторов:

1. Класс бетона. Чем более прочным является бетон, тем сильнее сопротивляется перемещению заключенной в нем арматуры. Фактически длина анкеровки зависит от прочности бетона на растяжение, но с учетом того, что между классом бетона по прочности на сжатие и прочностью бетона на растяжение существует зависимость, принято считать, что длина анкеровки зависит от класса бетона по прочности на сжатие, хотя строго говоря, это не совсем верно.

2. Класс арматуры. Чем выше класс стали арматурного стержня, тем большее усилие способен обеспечить данный стержень по материалу (по пределу текучести), что приводит к необходимости большей заделки арматурного стержня в бетон.

3. Диаметр арматуры. Чем выше класс стали арматурного стержня, тем большее усилие способен обеспечить данный стержень по материалу (по пределу текучести), что приводит к необходимости большей заделки арматурного стержня в бетон. Можно говорить о том, что сопротивление стержня пропорционально площади его поперечного сечения, а следовательно второй степени диаметра, в то время как усилие сцепления стержня пропорционально площади поверхности сцепления, т.е. первой степени диаметра. Таким образом, при прочих равных факторах, с увеличением диаметра необходимая длина заделки возрастает пропорционально первой степени диаметра (или просто диаметру).

4. Профиль поверхности арматурных стержней. При наличии периодического профиля арматуры, бетон лучше сопротивляется перемещению арматурного стержня, так как для такого перемещения необходим срез консольных участков бетона в зонах между выступами на теле арматурного стержня.

5. Напряженное состояние бетона в направлении, перпендикулярном оси арматурного стержня. Данное напряженное состояние может возникать, например, на опорах изгибаемых элементах, где конец элемента обжимается опорной реакцией (точнее главными сжимающими напряжениями). Некоторое обжатие бетона повышает сцепление бетона с арматурой, т.к. возрастает усилие трения арматуры по бетону, кроме того для арматуры периодического профиля увеличивается несущая способность бетонных консолей между арматурными выступами. При малом обжатии бетона (менее 1/4 от расчетного сопротивления) влияние данного фактора не велико и расчетом не учитывается, при слишком большом усилии обжатия бетона (более 3/4 от расчетного сопротивления) начинается локальное разрушение бетона и данным фактором пренебрегают. Таким образом, данный фактор учитывают в расчете, если сжатие бетона в направлении перпендикулярном оси рассматриваемого стержня находится в диапазоне от четверти до трех четвертей от расчетного сопротивления сжатию.

6. Напряженное состояние бетона и арматуры. При вдавливании арматуры в бетон происходит расширение арматурного стержня, которому препятствует окружающий бетон, вследствие этого фактора при вдавливании арматуры в бетон сцепление выше, чем при выдергивании. Таким образом, при вдавливании арматурного стержня в бетон необходимая длина заделки будем меньше, чем при выдергивании. Можно выделить следующие виды напряженного состояния:

6.1 Растянутая арматура в растянутом бетоне. Данное напряженное состояние может возникать, например, в изгибаемых элементах без предварительного напряжения, где растяжение (например, нижней зоны в шарнирно-опертых балках вызывает растяжение одновременно и бетона, и арматуры).

6.2 Растянутая арматура в сжатом бетоне. Данное напряженное состояние может возникать, например, в предварительно напряженных элементах, где усилие от предварительного напряжения арматуры обжимает окружающий бетон.

6.3 Сжатая арматура в сжатом бетоне. Данное напряженное состояние может возникать, например, в сжатых элементах, где внешние усилия приводят одновременно к сжатию и бетона и арматуры.

6.4 Сжатая арматура в растянутом бетоне. Данное напряженное состояние может возникать, например, вследствие усадки бетона, что приводит к его растяжению и сжатию заключенной в нем арматуры при отсутствии внешних усилий, однако данное напряженное состояние является крайне редким, кроме того, усилия от усадки как правило, не учитываются в расчетах напрямую, в связи с чем при определении длины анкеровки данный вид напряженного состояния не рассматривается.

Не нашли то, что искали? Воспользуйтесь поиском:

источник

В железобетонных конструкциях закрепление концов арматуры в бетоне — анкеровка — осуществляется запуском арматуры за рассматриваемое сечение на длину зоны передачи усилий с арматуры на бетон (обусловленную сцеплением арматуры с бетоном).

Арматура из гладких стержней класса A240 должна иметь по концам анкера в виде полукруглых крюков диаметром 2, 5d (рис. 4.5а). Анкерами гладких стержней в сварных сетках и каркасах служат стержни поперечного направления, поэтому их применяют без крюков на концах. Также не имеют крюков на концах арматурные стержни периодического профиля, обладающие значительно лучшим сцеплением с бетоном.

Анкеровку арматуры осуществляют одним из следующих способов или их сочетанием:

— в виде прямого окончания стержня (прямая анкеровка);

— с загибом на конце стержня в виде крюка, отгиба (лапки) или петли;

— с приваркой или установкой поперечных стержней;

— с применением специальных анкерных устройств на конце стержня.

где A_s и u_s — соответственно площадь поперечного сечения анкеруемого стержня арматуры и периметр его сечения, определяемые по номинальному диаметру стержня;

R_bond — расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном, принимаемое равномерно распределенным по длине анкеровки и определяемое по формуле:

здесь R_bt — расчетное сопротивление бетона осевому растяжению;

h₁ — коэффициент, учитывающий влияние вида поверхности арматуры, принимаемый равным:

2,5 — для арматуры периодического профиля;

h₂ — коэффициент, учитывающий влияние размера диаметра арматуры, принимаемый равным:

1,0 — при диаметре арматуры d_s £ 32 мм;

0,9 — при диаметре арматуры 36 и 40 мм.

где l_o,an — базовая длина анкеровки;

A_s,cal, A_s,ef — площади поперечного сечения арматуры соответственно, требуемая по расчету и фактически установленная;

a — коэффициент, учитывающий влияние на длину анкеровки напряженного состояния бетона и арматуры и конструктивного решения элемента в зоне анкеровки .

В любом случае фактическую длину анкеровки принимают не менее 0,3×l_o,аn, а также не менее 15d_s и 200 мм.

Усилие, воспринимаемое анкеруемым стержнем арматуры N_s определяют по формуле:

l_s — расстояние от конца анкеруемого стержня до рассматриваемого поперечного сечения элемента.

На крайних свободных опорах элементов длина запуска растянутых стержней за внутреннюю грань свободной опоры при выполнении условия Q £ Q_b1 должна составлять не менее 5d_s.

Рис.4.3. Анкеровка арматуры: а – круглых гладких стержней; б – стержней периодического профиля

Не нашли то, что искали? Воспользуйтесь поиском:

Лучшие изречения: Учись учиться, не учась! 10040 — | 7717 — или читать все.

источник

Черт.5.3. Конструкция пространственных арматурных каркасов в сжатых элементах

5.25. В железобетонных стенах поперечные стержни, нормальные плоскости стены, располагаются на расстояниях по вертикали не более 20d, а по горизонтали не более 600 мм. При этом, если требуемая по расчету продольная арматура имеет насыщение меньше минимального процента армирования (см. табл.5.2), поперечные стержни можно располагать на расстояниях по вертикали не более 600 мм, а по горизонтали не более 1000 мм.

При насыщении продольной арматуры железобетонных стен более 2% поперечные стержни должны располагаться на расстояниях по вертикали не более 15d и не более 500 мм, а по горизонтали не более 400 мм и не более 2-х шагов вертикальных стержней.

В этом пункте d — диаметр вертикальных стержней.

5.26. Поперечную арматуру в плитах в зоне продавливания в направлении, перпендикулярном сторонам расчетного контура, устанавливают с шагом не более h_o/3 и не далее 300 мм. Стержни, ближайшие к контуру грузовой площади, располагают не ближе h_o/3и не далее h_o/2от этого контура. При этом ширина зоны постановки поперечной арматуры (от контура грузовой площади) должна быть не менее 1,5h_o.

Расстояния между стержнями поперечной арматуры в направлении, параллельном сторонам расчетного контура, принимают не более 1/4 длины соответствующей стороны расчетного контура.

5.27. Поперечная арматура в виде сварных сеток косвенного армирования при местном сжатии (смятии) должна удовлетворять следующим требованиям:

а) площади стержней сетки на единицу длины в одном и другом направлении не должны различаться более чем в 1,5 раза;

б) шаг сеток (расстояние между сетками в осях стержней одного направления) следует принимать не менее 60 и не более 150 мм;

в) размеры ячеек сеток в свету должны быть не менее 45 и не более 100 мм;

г) первая сетей располагается на расстоянии 15-20 мм от нагруженной поверхности элемента.

5.28. Поперечная арматура, предусмотренная для восприятия поперечных сил и крутящих моментов, должна иметь замкнутый контур с надежной анкеровкой по концам путем приварки или охвата продольной арматуры, обеспечивающую равнопрочность соединений и поперечной арматуры.

5.29. Анкеровку арматуры осуществляют одним из следующих способов или их сочетанием:

— в виде прямого окончания стержня (прямая анкеровка);

— с загибом на конце стержня в виде крюка, отгиба (лапки) или петли;

— с приваркой или установкой поперечных стержней;

— с применением специальных анкерных устройств на конце стержня.

5.30. Прямую анкеровку и анкеровку с лапками допускается применять только для арматуры периодического профиля. Для растянутых гладких стержней следует предусматривать крюки, петли, приваренные поперечные стержни или специальные анкерные устройства.

5.31. При расчете длины анкеровки арматуры следует учитывать способ анкеровки, класс арматуры и ее профиль, диаметр арматуры, прочность бетона и его напряженное состояние в зоне анкеровки, конструктивное решение элемента в зоне анкеровки (наличие поперечной арматуры, положение стержней в сечении элемента и др.).

5.32. Базовую (основную) длину анкеровки, необходимую для передачи усилия в арматуре с полным расчетным значением сопротивления R_s на бетон, определяют по формуле

(5.1)

где A_s и u_s— соответственно площадь поперечного сечения анкеруемого стержня арматуры и периметр его сечения, определяемые по номинальному диаметру стержня;

R_bond — расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном, принимаемое равномерно распределенным по длине анкеровки и определяемое по формуле

здесь η₁— коэффициент, учитывающий влияние видаповерхности арматуры, принимаемый равным:

1,5 — для гладкой арматуры (класса А240);

2,0 — холоднодеформируемой арматуры периодического профиля (класса В500)

2,5 — для горячекатаной и термомеханически упрочненной арматуры периодического профиля (классов A300, А400 и А500);

η₂ — коэффициент, учитывающий влияние размера диаметра арматуры, принимаемый равным:

1,0 — при диаметре арматуры d_s ≤ 32мм;

0,9 — при диаметре арматуры 36 и 40 мм.

5.33. Требуемую расчетную длину анкеровки арматуры с учетом конструктивного решения элемента в зоне анкеровки определяют по формуле

, (5.3)

где l_o_,_an — базовая длина анкеровки, определяемая по формуле (5.1);

A_s_,_cal, A_s_,_ef — площади поперечного сечения арматуры соответственно, требуемая по расчету с полным расчетным сопротивлением и фактически установленная;

а — коэффициент, учитывающий влияние на длину анкеровки напряженного состояния бетона и арматуры и конструктивного решения элемента в зоне анкеровки.

Допускается уменьшать длину анкеровки в зависимости от количества и диаметра поперечной арматуры, и величины поперечного обжатия бетона в зоне анкеровки (например, от опорной реакции), в соответствии с указаниями п.3.45.

Значения относительной длины анкеровки λ_an = l_an/d_s для стержней, работающих с полным расчетным сопротивлением диаметром менее 36 мм, приведены в табл.3.3 п.3.45.

В любом случае фактическую длину анкеровки принимают не менее 0,3·l_o_,_an, а также не менее 15d_s и 200 мм.

5.34.Усилие, воспринимаемое анкеруемым стержнем арматуры N_s определяют по формуле

(5.4)

l_s — расстояние от конца анкеруемого стержня до рассматриваемого поперечного сечения элемента.

5.35. На крайних свободных опорах элементов длина запуска растянутых стержней за внутреннюю грань свободной опоры при выполнении условия Q ≤ 0,5R_btbh_o должна составлять не менее 5d_s. Если указанное условие не соблюдается, длину запуска арматуры за грань опоры проверяют расчетом согласно пп.3.43 — п.3.46.

5.36. При невозможности выполнения требований п. 5.33 должны быть приняты специальные меры по анкеровке продольных стержней:

а) устройство на концах специальных анкеров в виде пластин, шайб, гаек, уголков, высаженных головок и т. п. (черт.5.4). В этом случае площадь контакта анкера с бетоном должна удовлетворять условию прочности бетона на смятие (см. п.3.81), а толщина анкерующей пластины должна быть не менее 1/5 всей ширины (диаметра) и удовлетворять условиям сварки; длина заделки стержня должна определяться расчетом на выкалывание и приниматься не менее 10d_s.

б) отгиб анкеруемого стержня на 90° по дуге круга радиусом в свету не менее 10d_s(1 – l₁/l_an) [где l₁ — длина прямого участка у начала заделки (черт.5.5)], и не менее значений, приведенных в п.5.41; на отогнутом участке ставятся дополнительные хомуты против разгибания стержней;

в) приварка на длине заделки l_s, поперечных анкерируюших стержней; в этом случае длина анкеровки l_an определенная согласно п.5.32, уменьшается на длину [где N_w -см.формулу (3.75) п.3.45], но более чем на 0,43l_s; если Δl ≥ 150 мм, гладкие стержни могут выполняться без крюков, при этом значение l_an не уменьшается.

Дата добавления: 2014-12-27 ; Просмотров: 1052 ; Нарушение авторских прав? ;

Нам важно ваше мнение! Был ли полезен опубликованный материал? Да | Нет

источник

09 Июл 2019 admin 36