Главная / Про Бетон / Коэффициент трения скольжения бетон по грунту

Коэффициент трения скольжения бетон по грунту

Горизонтальные силы, действующие на сооружение , могут сдвинуть его непосредственно по плоскости подошвы фундамента. При этом сдвигу препятствуют силы трения и сцепления по подошве фундамента и силы горизонтального давления грунта по его граням ( рис. 8.9 ).

Рис. 8.9. Схема действия сил при плоском сдвиге фундамента по подошве

Расчет фундамента на сдвиг по его подошве или по подошве грунтовой подушки по схеме плоского сдвига производится, если не выполняется условие

где δ— угол наклона равнодействующей нагрузки к вертикали; φ 1 — угол внутреннего трения.

В общем случае устойчивость сооружения на плоский сдвиг определяется выражением

где и — соответственно суммы проекций на плоскость скольжения сдвигающих и удерживающих сил; γ с — коэффициент условий работы, принимаемый: для песков, кроме пылеватых — 1,0; для песков пылеватых, а также глинистых грунтов в стабилизированном состоянии — 0,85; для скальных грунтов: невывет-релых и слабовыветрелых — 1,0; выветрелых— 0,9; сильно выветрелых — 0,8; γ n — коэффициент надежности по назначению сооружения, принимаемый равным 1,2; 1,15; 1,10 соответственно для зданий I, II и III классов.

Суммы сдвигающих и удерживающих сил определяются по формулам

где F h — горизонтальная составляющая нагрузки, действующей на основание в уровне подошвы фундамента; Е а и Е р — равнодействующие активного и пассивного давления грунта на боковые грани фундамента ; F v — вертикальная составляющая нагрузки, действующей на основание в уровне подошвы фундамента; U — взвешивающее давление воды на подошву фундамента при высоком значении уровня подземных вод; А — площадь подошвы фундамента; c 1 — расчетное удельное сцепление грунта.

Коэффициент трения ƒ зависит от шероховатости подошвы и вида грунта основания. Для фундаментов с повышенной шероховатостью подошвы:

а для гладкой подошвы фундамента ƒ принимается по табл. 8.10 в зависимости от вида грунта основания или подготовки.

Таблица 8.10. Коэффициент трения грунтов на поверхности сдвига

Вид грунта основания или подготовки	Значения f
Бетон или кладка из бетонных камней	0,70
Скальные грунты с неомывающейся поверхностью	0,60
Гравийные и галечниковые грунты	0,50
Пески: маловлажные влажные и водонасыщенные	0,50 0,45
Супеси: J L J L ≥ 0,25	0,50 0,30
Суглинки: J L J L ≥ 0,25	0,40 0,20
Глины: J L J L ≥ 0,25	0,30 0,15
Скальные грунты с омывающейся поверхностью (глинистые известняки,скальные и т.п.)	0,25

Согласно СНиП 2.02.02—85 расчет устойчивости по схеме плоского сдвига, т.е. без поворота, производится для сооружений , расположенных на основаниях песчаных, крупнообломочных, твердых и полутвердых, глинистых грунтов, если выполняется условие

а для оснований, сложенных пластичными, туго- и мягкопластичными грунтами, кроме условия (8.51), должны выполняться следующие условия:

N σ — число моделирования; σ max — максимальное нормальное напряжение под подошвой сооружения; b — ширина подошвы фундамента; γ I — удельный вес грунта с учетом взвешивающего действия воды; N o — безразмерный критерий N o = 3 для всех грунтов, кроме песков плотных, для которых N o = 1; tg ψ I — расчетное значение коэффициента сдвига; σ m — среднее напряжение по подошве сооружения; с 0 v — коэффициент степени консолидации; t o — продолжительность возведения сооружения; m o — коэффициент уплотнения грунта; γ ω — удельный вес воды; h o — расчетная толщина консолидируемого слоя, определяется по табл. 8.11.

Таблица 8.11. Толщина консолидируемого слоя

Однослойное, водоупор на глубине h 1 ≤Н c
( Н с — сжимаемая толща)
Дренирующий слой на глубине
h 1 ≤ H c
Двухслойное с толщиной слоев
h 1 и h 2 (h 1 + h 2 ≤Н С ), к ƒ1 ≈ k ƒ2
То же, при дренирующем слое на глубине
h 1 + h 2

H o = d 1 + 0,5(b-b d )
( b d — ширина участков с дренажем)

h о = 0,5( h 1 + h 2 ) + 0,5( b + b d )

При инженерных расчетах удобно использовать коэффициент устойчивости k s , который определяется как отношение удерживающих сил к сдвигающим. При k s k s = 1,0 массив находится в состоянии критического (предельного) равновесия; при k s > 1,0 система устойчива с определенным запасом.

Таким образом, коэффициент запаса устойчивости для случая плоского сдвига можно определить по формуле

источник

При этом нужно учитывать уменьшение силы упора винта на заднем ходу.

В формуле (10.7) по определению тягового усилия, необходимого для снятия судна с мели, не учитывались силы ветрового давления и давления воды. В зависимости от направления действия этих сил они могут создать дополнительное положительное или отрицательное воздействие на работу по снятию с мели.

Сила ветрового давления учитывается только при снятии судна с мели поступательным стягиванием, а при развороте на мели она не учитывается ввиду ее незначительного значения. Сила давления ветра зависит от его скорости, от площади парусности судна, перпендикулярной направлению ветра, и может быть определена с помощью формул, таблиц или графиков (глава 9).

Рис. 3.Зависимость давления ветраP_V от скорости ветра W_ветр

Рис. 4. Схемы сил ветрового и бокового волнового давлений

Ниже показан один из способов определения силы ветрового давления F_ветр:

, кН, (9)

где Р_V— давление ветра, Н/м 2 , определяемое по графику на рис. 10.3;

А_ν— площадь парусности судна в плоскости, перпендикулярной направлению ветра, определяемая по чертежу расположения судна, м 2 ;

ν — угол между направлением ветра и направлением стягивания, град, который определяется согласно рис. 4.

Когда сильный ветер направлен в сторону стягивания (рис. 4, а) значениюF_ветрпридается отрицательный знак, т. е. стягивающее усилиеТ_стможно уменьшить на величинуF_ветр. В противном случае (рис. 4,б) сила ветрового давления будет препятствовать стягиванию судна с мели.

Действие волн на судно, сидящее на мели, можно представить в виде двух сил: вертикальной силы взвешивающего давления δΔ_вли горизонтальной силы бокового давленияF_вл, стремящейся сдвинуть судно (рис. 5).

Ударное воздействие волны может достигать очень большого значения в зависимости от высоты и длины волны, направления бега волн по отношению к направлению борта судна и от глубины в районе посадки судна. Если глубина у борта судна резко обрывается (рис. 5, а), волны создают сдвигающее и подъемное воздействия. При пологом уклоне мели (рис. 5,б) крупные волны приобретают форму прибойных волн, которые, сохраняя ударное горизонтальное воздействие, в меньшей мере обеспечивают кратковременный эффект всплывания судна.

Рис. 5.Действие волн на судно, сидящее на мели

При длине волны λ больше 0,8 длины судна Lмаксимальное значение вертикальной (взвешивающей) подъемной силы соответствует курсовому углу бега волны δ_волн= 0°, при λ 2 при курсовом угле бега волны 10° и 4 м/с 2 при курсовом угле 90° (для промежуточных значений курсового угла определяется линейной интерполяцией);

Рис. 6. Графики значений коэффициентов К₅

К₅— коэффициент, определяемый по графику на рис. 6;

h_в— средняя высота волны, м;

q— число тонн на 1 см осадки, т/см.

Формула 10.10 применяется при курсовых углах δ_волнв пределах 10÷170°.

При курсовых углах, близких к ДП (δ_волн= 0÷10° и 170÷180°), расчет ведется по формуле

, кН, (11)

где К_с— коэффициент, определяемый по графику на рис. 7

Расчет силы взвешивающего давления от действия разбивающихся волн , образующихся при условииН_д ≥ 1,5h_виd_c

Рис. 7.Зависимость коэффициентаК_cот отношенияl/L

Сдвигающее горизонтальное воздействие волн на судно определяется, как и для взвешивающего вертикального воздействия для случаев стоячих, либо разбивающихся или для прибойных волн.

Расчет силы бокового волнового давления от действия стоячих волн выполняется по формуле

(14)

К_сн— коэффициент, равный 1 при δ_волн= 45÷135°; 0,9 — при δ_волн= 30° и 150°; 0,7 — при δ_волн= 0÷15° и 165÷180°;

К₂— коэффициент, определяемый по графику на рис. 10.9

γ_в— плотность воды, принимается 1 т/м 3 ;

δ_волн— курсовой угол бега волн, град;

ν_волн— угол между направлением движения волн и направлением действия стягивающего усилия, град;

d_ср— средняя осадка судна на мели, м.

Если в месте посадки судна на мель наибольшее боковое давление создается действием разбивающихся или прибойных волн, сила такого давления определяется по формуле

(15)

В формулах (10.14) и (10.15) Lsinδ_волнможет оказаться меньше значенияВ— ширины судна. В этих случаях значениеLsinδ_волннужно заменить значениемВ.

В расчетах при снятии аварийного судна с мели необходимо откорректировать значение опорной реакции грунта R_А на величинуполученного взвешивающего давления,,, рассчитанного по одной из формул (10–13):

(или; или), кН (16)

где R— опорная реакция грунта (кН) с учетом взвешивающего давления волны.

Требуемое стягивающее усилиеТ_стпри наличии ветра и волнения также необходимо откорректировать на величину силы ветрового давления и силы бокового волнового давления, прибавляя эту величину кТ_стили отнимая ее отТ_ств зависимости от их направления относительно направления стягивающего усилия (см. главу 9 и формулу 10.9).

В зависимости от характера посадки и наличия средств для снятия судна с мели пользуются различными способами: работой своих машин; откачкой балласта или приемом балласта для изменения дифферента и крена; перемещением груза по длине судна; частичной или полной разгрузкой судна; завозом якорей; буксировкой или разворотом другими судами; использованием судоподъемных средств.

В процессе спасательной операции возникает необходимость выполнения специальных работ по заделке пробоин, откачке воды судами-спасателями, размыве грунта и подготовке каналов в грунте, водолазных работ и подготовке подводных взрывов. Как правило, применяют одновременно несколько способов: дифферентование, разгрузку, размыв, буксировку и др.

источник

где m₂ – коэффициент трения грунта по стали (для песка m₁ = 0,35 . 0,5, для супесей и суглинка m₁ = 0,5 . 0,6, для глины m₁ = 0,6 . 0,7); d – угол резания, d = 50° . 55°.

Эксплуатационная производительность, м 3 /ч, бульдозера при резании и перемещении грунта [В]

где К_п – коэффициент, учитывающий, потери грунта, при транспортировке; К_п = 1 — 0,005 l_п; К_y – коэффициент, учитывающий влияние уклона местности на производительность (при работе на подъемах от 5 до 15 % к_у уменьшается от 0,67 до 0,4, при работе на уклонах от 5 до 15 %; К_у увеличивается с 1,35 до 2,25); К_в — коэффициент использования бульдозера по времени (0,8. 0,9); Т_ц — продолжительность цикла, с,

Продолжительность цикла включает продолжительность всех его составляющих: время резания, время перемещения грунтовой призмы, время обратного хода бульдозера, время переключения передач при работе в одном цикле

где L_p, l_п и l_o = l_р + l_п — длины соответственно участков резания, перемещения грунта и обратного хода бульдозера, м;

где А = Вh — площадь срезаемого слоя грунта, м 2 ; v_р , v_п ,v — скорости трактора при резании, перемещении грунта и обратном ходе, м/с; t_п — время на переключение передач в течение цикла, t_п = 15. 20 с.

Резание грунта производится на скорости 2,5. 4,5 км/ч, перемещение грунта – на скорости 4,5. 6 км/ч.

Бульдозер сможет двигаться без пробуксовывания при условии, что сцепная сила тяги F_сц больше окружного усилия F_t на ведущей звездочке движителя и больше общего сопротивления передвижению F, т. е. F_сц > F_t > F^

где G_сц – сцепной вес, Н; f_сц – коэффициент сцепления с поверхностью пути (табл.)

Сцепной вес определяют как сумму давлений на ведущие колеса или гусеницы. Сцепной вес бульдозера – общий вес бульдозера. Сцепной вес машины со всеми ведущими колесами – полный вес машины [3].

Тип основания

Расчетная формула

Группа грунта по трудности разработки	Вид Грунта	Удельное сопротивление копанию Рк при работе бульдозера, мПа	Плотность грунта, кг/м3	f	f_сц	Коэффициент трения грунта по стали, m₁	Коэффициент трения грунта о грунт, m₂	Коэффициент разрыхления, k_p
I	Песок, супесь, суглинок мягкий	0,03	0,1	0.9	0,4	0.56	1.1
II	Суглинок без включений, гравий мелкий и средний, глина мягкая влажная или разрыхленная	0,08	0,15	0,85	0,5	0.65	1,1
III	Суглинок крепкий, глина средней крепости	0,14	0,2	0,8	0,6	0,8	1,3
IV	Суглинок крепкий со щебнем или галькой, глина крепкая	0,20	0,25	0.65	0.85	1,3

1. Строительные машины: Учеб для вузов по спец. ПГС / Д.П. Волков, Н.И. Алешин, В.Я. Крикун, О.Е. Рынсков/ под ред. Д.П. Волкова. – М.: Высш.шк., 1988. – 319 с.

2. Галузин В.М., Телешев В.И. “Выбор строительных машин для

производства земляных работ”. Л., 1987, 81 с.

3. Репин С. В., Зазыкин А. В.Машины для земляных работ/ Р С. В.Репин, А. В. Зазыкин/Учебное пособие по изучению дисциплины «Машины для земляных работ» для студентов заочной формы обучения специальности 190205 – подъемно-транспортные, строительные, дорожные машины и оборудование / СПб. гос. архит.- строит. ун-т. – СПб., 2007. – 81 с.

4. Добронравов С.С., Дронов В.Г.Строительные машины и основы автоматизации: Учеб. строит. вузов. – М.: высш. шк. 2001, – 575 с. ; ил.

Опора деревянной одностоечной и способы укрепление угловых опор: Опоры ВЛ — конструкции, предназначенные для поддерживания проводов на необходимой высоте над землей, водой.

Организация стока поверхностных вод: Наибольшее количество влаги на земном шаре испаряется с поверхности морей и океанов (88‰).

Поперечные профили набережных и береговой полосы: На городских территориях берегоукрепление проектируют с учетом технических и экономических требований, но особое значение придают эстетическим.

Механическое удерживание земляных масс: Механическое удерживание земляных масс на склоне обеспечивают контрфорсными сооружениями различных конструкций.

источник

Проверка условия скольжения может потребоваться в случае, когда горизонтальные силы, действующие на фундамент, преобладают по сравнению с вертикальными. При такой ситуации возникает опасность повреждения грунта в результате скольжения подошвы фундамента по грунту или сдвига между слоями неоднородного грунта, если ниже расположенные слои слабее слоя, находящегося в непосредственном контакте с подошвой основания.

Для избежания потери устойчивости при сдвиге рекомендуются следующие меры:

увеличение веса фундамента;
подготовка несвязного грунтового основания с контролируемым коэффициентом сжатия;
проектирование так называемого ключа (в модуле проектирования фундамента опция недоступна).

При проведении расчета на сдвиг необходимо иметь в виду, что сцепление грунта, непосредственно примыкающего к фундаменту, может измениться как в процессе подготовки работ, так и в результате изменения положения уровня грунтовых вод. В этих случаях величина сцепления грунта должна быть изменена.

Для всех кодов (за исключением ACI, CSA, DTU 13.12 и Fascicule № 62 — Titre V) можно выбрать опцию Скольжение с учитываемым давнением грунта. После ее выбора дополнительно будут рассчитаны давление грунта Pa и пассивное давление Pp.

Программа будет учитывать высоту модели давления, равную:

— расстоянию от уровня грунта до сдвига среза (для непрерывных фундаментов);
— расстоянию от верхней поверхности основания отдельного фундамента до сдвига среза (для отдельного фундамента).

Как показано на рисунке выше, пассивное давление будет рассчитываться по следующей формуле:

Для второго слоя она выглядит так:

Полное пассивное давление грунта имеет следующий вид:

Если обратная засыпка нагружена, то при расчете необходимо учитывать следующее:

Нагрузка q должна быть постоянной, она умножается на коэффициент увеличения. алгоритм расчета P_а идентичен как для P _p .

Пользователь может определить нагрузку, действующую на указанную четверть отдельного фундамента. Затем пропорционально длине выбранной четверти определяется давление грунта, действующее с заданной стороны.

Скольжение с учетом давления грунта можно рассчитать для обоих направлений одновременно или для каждого отдельно (это выбирается из выпадающего списка подбора: для направлений X и Y, для направления X, для направления Y).

В данных нормах расчет на скольжение не предусмотрен. Если такой расчет необходим, то необходимо сделать проверку на скольжение вручную.

Условие устойчивости при скольжении записывается в виде:

j — угол внутреннего трения для грунта;

Ac — площадь контакта грунта и фундамента.

Проектирование в этом состоянии предела результатов на запас прочности конструкции: H ТРЕНИЕ / H. Значение, которое больше или равно 1,0.

Опции диалогового окна Геотехнические опции могут включить расчет данного предельного состояния и определение предельного значения коэффициента запаса.

Условие устойчивости при скольжении записывается в виде:

ϕ — угол внутреннего трения грунта, учитывающий, что принятая величина tg(ϕ) не больше 0,5;

c – сцепление грунта (не выше, чем 75 кПа);

A_C — зоны контакта фундамента и грунта.

В случае сейсмического воздействия, следуя литературе, сцепление грунта не учитывается, что приводит к упрощению формулы скольжения, формула принимает вид:

При расчете скольжения между фундаментом и тощим бетоном (не связанным с фундаментом армирующими штырями), бетон — коэффициент трения тощего бетона является введённым, равным 0,75.

Если имеются штыри, обеспечивающие постоянную связь между фундаментом и тощим бетоном, то это условие не проверяется.

Проектирование для этого состояния предела результатов при получении запаса прочности конструкции: Q_tf / Q_f. Это значение которого больше или равно 1,0.

Включение расчета данного предельного состояния, а также определение предельного значения коэффициента запаса можно осуществить с помощью диалогового окна Геотехнические опции.

Расчет на скольжение производится в соответствии с пунктом 6.5.3.

Поскольку нормы EC7 допускают учет сцепления грунта в расчете на скольжение 6.5.3 (8), имеется возможность учесть сцепление грунта частично или полностью, расширив формулу путем введения дополнительных членов, учитывающих сокращенное сцепление грунта:

коэффициент (находится в интервале и может быть определен в диалоговом окне Геотехнические опции;

A’ – рабочая площадь фундамента (площадь контакта фундамента и грунта);

c’ – проектное значение эффективного сцепления грунта.

Если ввести для коэффициента значение 0.0, то эта формула принимает форму, приведенную в нормах (6.3).

В условиях отсутствия дренажа – формула (6.4):

Более того, если рабочая площадь не равна площади фундамента (возникает отрыв), проверяется следующее условие (6.5):

Sd Расчет на скольжение производится в соответствии с пунктом 6.5.3.

Общие условия описаны формулой (6.2):

на основе точки A.2 (2), которая относится к коэффициенту γ _φ было предположено, что расчетные значения коэффициента трения равняются:

Параметр tan d, который является характерным коэффициентом трения грунта — фундамента, является свойством грунта, сохранённый в базе грунтов и называющийся Коэффициент трения.

Параметр tan d используется для фундамента, непосредственно прямо на грунте, в соответствии базой данных грунтов, в которой это было бы определено в соответствии с кодом базы углов треня в критических условиях н должен быть определен в соответствии с кодом на основании угол трения при критическом условии tan δ = tan φ _cv 6.5.3 (10) i A.2(2). После того как Гладкие готовые фундамент 6.5.3 (10) активируется параметр «в диалоговом окне» Настройка «в соответствии с Geotechnical 6.5.3 (10) и A.2 (2), значение коэффициента вычисляется следующим образом:

EC7 код не рекомендует учитывать сцепление грунта в расчёте скольжения 6.5.3 (10), но всё же программа имеет такую возможность. частично или полностью использовать сцепление можно путем ввода дополнительных элементов в формулу (6.3a):

коэффициент находится в интервале , может быть определен в диалоговом окне Геотехнические опции;

A’ – рабочая площадь фундамента (площадь контакта фундамента и грунта);

c’ – проектное значение эффективного сцепления грунта.

Значение по умолчанию коэффициента уменьшения ξ = 0.0.

В условиях отсутствия дренажа – формула (6.4):

R_d Условие устойчивости при скольжении записывается в виде:

φ — угол внутреннего трения для грунта;

c – сцепление грунта (не выше, чем 75 кПа);

A_c — Площадь контакта фундамента с грунтом.

В случае сейсмического воздействия, следуя литературе, сцепление грунта не учитывается, что приводит к упрощению формулы проскальзывания, формула принимает вид:

Проектирование для этого состояния предела приводит к получению запаса прочности для конструкции: Q_tf / Q_f. Значение которого выше или равно 1,0.

Условие устойчивости при проскальзывании в нормах PN-81/B-03020 [A3] непосредственно не предусмотрено. Описание внизу следует нормам PN-83/B-03010 [A4]. Условие устойчивости при проскальзывании в соответствии с этими нормами и соответствующей литературой представляется в следующем виде:

для слоя, расположенного ниже уровня контакта:

F _R — Проектное значение замещающей силы.

N – проектное значение вертикальной силы на условном горизонте;

A’ _c — уменьшеная области основания фундамента.

ϕ — проектное значение внутреннего угла трения грунта;

A _c — Зоны контакта фундамента с грунтом (уменьшенная площадь основания фундамента).

μ — Коэффициента трения фундамент — грунт.

C _t — уменьшенное значение сцепления = (0,2 do 0,5) * cu.

c _u — Проектное значение сцепления грунта.

Результатом расчета данного предельного состояния является получение коэффициента запаса конструкции

Условие устойчивости при скольжении записывается в виде:

γ _с — коэффициент окружающей среды;

y_n – коэффициент надежности, учитывающий использование, для которого предназначена конструкция.

φ — угол внутреннего трения для грунта;

A_c — зоны контакта фундамента с грунтом.

A_s результат проектирования этого граничного состояния, получен следующий запас прочности конструкции:

источник

Тип почвы	Коэффициент трения	Влажность почвы, %
Супесь	0,26 – 0,31	3,0 – 7,7
Суглинок	0,30 – 0,40	5,0 – 15,0
Чернозем среднесуглинистый	0,40 – 0,70	18,0 – 22,0
Чернозем глинистый	0,40 – 0,50	20,0 – 24,0

Значения коэффициентов удельного сопротивления почв

При вспашке плугами

Типы почв	Значения, Н/м
Легкие почвы: песчаные, супесчаные	25000 — 35000
Средние почвы: суглинистые	35000 — 55000
Тяжелые почвы: суглинистые, тяжелые глинистые	55000 — 80000
Весьма тяжелые (сухие глинистые)	80000 — 110000
Нераскорчеванные вырубки с разной корнистостью	110000 — 200000

Примерные значения сопротивлений сошников сеялки

Тип сошника	Глубина хода сошника, см	Тяговое сопротивление сошников, Н
Однодисковый	2,0 – 6,0	60 — 85
Двухдисковый	5,0 – 6,5	70 — 125
Анкерный с острым углом вхождения	3,0 -6,0	30 — 65
Анкерный с тупым углом вхождения	2,0 – 6,0	20 — 50

Значения коэффициентов использования тягового усилия

Трактора для различных видов работ

Вид работ	Коэффициент использования тягового усилия трактора	Вид работ	Коэффициент использования тягового усилия трактора
Вспашка почвы	0,75 – 0,94	Корчевка пней	0,75 – 0,85
Дискование почвы	0,85 – 0,91	Трелевка пней	0,85 – 0,95
Культивация	0,94 – 0,96	Вычесывание корней	0,87 – 0,96
Посев семян	0,85 – 0,95	Работа бульдозером	0,80 – 0,85
Посадка сеянцев	0,50 – 0,95	Работа скрепером	0,85 – 0,94
Боронование	0,90 – 0,96	Копание грунта экскаватором	0,86 – 0,95
Срезание кустарников кусторезом	0,80 – 0,90	Уплотнение грунта	0,86 – 0,96

Состав звеньев непосредственного обслуживания

Машинно-тракторных агрегатов

№ пп	Наименование работ	Состав звена
Трактористов	Других механизаторов
Корчевка пней и кустарников	1 — 2
Срезание кустарника и мелколесья	1 — 3
Очистка лесосек от порубочных остатков	—
Трелевка пней на стальных листах	2 — 3
Заравнивание ям	—
Вычесывание и уборка мелких пней	—
Сплошная и частичная вспашка навесными плугами	—
Вспашка площадей с наличием большого количества пней, порубочных остатков и кустарника высотой от 0,5 – 1,5 м
Подготовка почвы на старых вырубках	1 — 2
Боронование	—
Дискование	—
Внесение минеральных и органических удобрений	—
Посадка леса
Посадка сеянцев и саженцев	3 — 10
Посев леса	1 — 3
Сплошная культивация	—
Уход за лесными культурами	—
Дождевание	—
Опрыскивание	—
Опыливание	—
Аэрозольная обработка
Осветление культур в рядах, на малых тракторонепроходимых площадях	—
Уходы за лесными культурами на тракторопроходимых площадях	1 — 2

Периодичность проведения технических обслуживаний

И ремонтов тракторов

Марка трактора	Выработка трактора,
Наименование техобслуживаний и ремонтов
№1	№2	№3	Теку- щий (ТР)	Капи- тальный (КР)
Т-100, Т-100М, Т-100МБТС
Т-74, ДТ-75
ЛХТ-55, ТДТ-55				по потребности
МТЗ-80/82
ЮМЗ-6М
Т-40, Т-40А
Т-16, Т-16М

Примечание кг — количество израсходованного топлива

Продолжительность и трудоемкость технического

источник

Навигация по справочнику TehTab.ru: главная страница / / Техническая информация / / Физический справочник / / Трение. Коэффициенты трения. Триботехника — наука о трении. / / Коэффициенты трения покоя и скольжения для наиболее распространенных материалов.

Коэффициенты трения покоя и скольжения для пар наиболее распространенных материалов.

Со звездочкой (*) указаны коэффициенты трения скольжения. Без звездочки — покоя. В целом, трение скольжения никак не выше трения покоя.

Коэффициенты трения покоя и скольжения для пар наиболее распространенных материалов.

Сухие и чистые поверхности

Смазанные или жирные поверхности

Алмаз	Алмаз	0.1	0.05 — 0.1
Алмаз	Металл	0.1 — 0.15	0.1
Алюминий	Алюминий	1.05 — 1.35	0.3
Алюминиевая бронза	Сталь	0.45	—
Фосфористая бронза	Сталь	0.35	—
Алюминий	Низкоуглеродистая (малоуглеродистая) сталь	—
Бронза	Сталь	—	0.16
Бронза	Чугун	0.22*	—
Спеченная бронза	Сталь	—	0.13
Графит	Сталь	0.1	0.1
Графит	Графит (в вакууме)	0.5 — 0.8	—
Графит	Графит	0.1	0.1
Дуб	Дуб (вдоль волокон)	0.072*
Дерево	Чистое сухое дерево	0.25 — 0.5	—
Дерево	Влажное дерево	0.2	—
Дерево	Чистый сухой металл	0.2 — 0.6	—
Дерево	Влажные металлы	0.2	—
Дерево	Бетон	0.62	—
Дерево	Кирпич	0.6	—
Дерево	Влажный снег	0.14, 0.1*	—
Дерево — вощеное	Сухой снег	0.04*	—
Железо	Железо	1.0	0.15 — 0.20
Латунь	Сталь	0.35	0.19
Латунь	Чугун	0.3*	—
Кадмий	Кадмий	0.5	0.05
Кадмий	Хром	0.41	0.34
Кадмий	Низкоуглеродистая (малоуглеродистая) сталь	0.46*	—
Карбид вольфрама	Сталь	0.4-0.6	0.1 — 0.2
Карбид вольфрама	Карбид вольфрама	0.2 — 0.25	0.12
Карбид вольфрама	Медь	0.35	—
Карбид вольфрама	Железо	0.8	—
Кирпич	Дерево	0.6	—
Кожа	Дуб	—
Кожа	Металл	0.4	0.2
Кожа	Дерево	0.3 — 0.4	—
Кожа	Чистый металл	0.6	—
Магний	Магний	0.6	0.08
Свинцовистая медь	Сталь	0.22	—
Медь	Медь	1	0.08
Медь	Чугун
Никель	Низкоуглеродистая сталь	0.64*	0.18*
Нейлон	Нейлон	0.15 — 0.25	—
Олово	Чугун	0.32*	—
Платина	Платина	1.2	0.25
Плексиглас, оргстекло	Плексиглас, оргстекло	0.8	0.8
Плексиглас, оргстекло	Сталь	0.4-0.5	0.4 — 0.5
Полистирол	Полистирол	0.5	0.5
Полистирол	Сталь	0.3-0.35	0.3 — 0.35
Полиэтилен	Сталь	0.2	0.2
Полистирол	Полистирол	0.5	0.5
Резина	Сухой асфальт	(0.5 — 0.8)*	—
Резина	Влажный асфальт	(0.25 — 0.75)*	—
Резина	Сухой бетон	(0.6 — 0.85)*	—
Резина	Влажный бетон	(0.45 — 0.75)*	—
Свинец	Чугун	0.43*	—
Серебро	Серебро	1.4	0.55
Сапфир	Сапфир	0.2	0.2
Сталь	Сталь	0.8	0.16
Стекло	Стекло	0.1 — 0.6, (0.09-0.12)*
Стекло	Металл	0.5 — 0.7	0.2 — 0.3
Стекло	Никель	0.78	0.56
Тормозные колодки	Чугун	0.4	—
Тормозные колодки	Влажный чугун	0.2	—
Твердое углеродное покрытие (пленка)	Твердое углеродное покрытие (пленка)	0.16	0.12 — 0.14
Твердое углеродное покрытие (пленка)	Сталь	0.14	0.11 — 0.14
Ф-4, ПТФЭ, PTFE, Teflon	Ф-4, ПТФЭ, PTFE, Teflon	0.04
Ф-4, ПТФЭ, PTFE, Teflon	Сталь	0.04	0.04
Ф-4, ПТФЭ, PTFE, Teflon	Ф-4, ПТФЭ, PTFE, Teflon	0.04	0.04
Хром	Хром	0.41	0.34
Чугун	Чугун	—
Цинк	Цинк	0.6	0.04

Сухие и чистые поверхности

Смазанные или жирные поверхности

Низкоуглеродистая (малоуглеродистая) сталь

Твердое углеродное покрытие (пленка)

Низкоуглеродистая (малоуглеродистая) сталь

Наименование трущихся материалов

Коэффициент трения скольжения:

металл по линолеуму, дереву, бетону

резина по твердому грунту, металлу

Коэффициент трения качения стального колеса по:

Емкость углеводной смеси, Q (т)

Расстояние от емкости до оборудования, r (м)

Характеристика промышленного оборудования

Дизель-генератор ел. станции

Электродвигатель водонапорной башни

а=10 г, h=20 г Smax=100 м2, m=100000 кг,

(для студентов: института компьютерных систем и информационных технологий, факультета естественных наук (физика, прикладная физика, гидрология), института инженерной механики, факультета транспортных технологий и логистики кроме (специалистов подвижного состава железных дорог).

Тема: Оценка устойчивости работы объекта экономики к воздействию ударной волны взрыва газовоздушной смеси Пример выполнения задачи 2

емкость с углеводородным газом (Q)=7 т;

расстояние от емкости до объекта (r3)=270 м.

Оборудование и содержание объекта экономики:

-массивное промышленное здание;

аппаратуры программного управления;

электродвигатели мощностью 10 кВт;

1. Оценить устойчивость работы объекта экономики к действию ударной волны взрыва газовоздушной смеси.

2. Составить таблицу результатов оценки устойчивости объекта экономики к действию ударной волны взрыва.

3. В выбранном масштабе начертить схему зоны очага взрыва газовоздушной смеси с указанием в ней объекта экономики.

1. Определяем радиус зоны детонационной волны по формуле:

2. Находим радиус зоны действия продуктов взрыва по формуле:

3. Определяем положение объекта в зонах очага взрыва путем сравнения расстояния от емкости с газом с радиусами зон очага взрыва (рис. 1).

Рис. 1 Положение объекта экономики в очаге взрыва газовоздушной смеси:

1-зона детонационной волны r1

2-зона действия продуктов взрыва радиусом r2

З-зона воздушной ударной волны радиусом r3

Так как r3> r1 и > r2, делаем вывод, что объект экономики находится в зоне действия воздушной ударной волны r3 (3 зона).

4. Рассчитываем относительную величину Ψ по формуле:

5. Рассчитываем избыточное давление воздушной ударной волны для ІІІ зоны при Ψ

Коэффициенты трения покоя и скольжения для пар наиболее распространенных материалов.

источник

10 Авг 2019 admin 13